|
Figure 6.2 — Walls subjected to concentrated load
| 6.2 Стіни з неармованої кладки, що піддаються навантаженню на зріз (зсув)
(1)Р В граничному стані проектне значення зсуваючого навантаження, прикладене до стіни з кам’яної кладки VEd, повинно бути менше або дорівнювати проектному значенню опору до зсуву VRd стіни, так щоб:
| 6.2 Unreinforced masonry walls subjected to shear loading
(1) P At the ultimate limit state the design value of the shear load applied to the masonry wall, V Ed, shall be less than or equal to the design value of the shear resistance of the wall, V Rd. such that:
|
VEd≤ VRd (6.12)
| (2) Проектне значення опору до зсуву представлено нижче:
| (2) The design value of the shear resistance is given by:
|
VRd = ƒvd t lc (6.13)
| де
ƒvd – проектне значення міцності на зсув кам’яної кладки, отримане з 2.4.1 та 3.6.2 та базується на середній величині вертикальних тисків над стиснутою частиною стіни, що забезпечує опір до зсуву;
t - товщина стіни, що опирається зсуву;
lc - довжина стиснутої частини стіни, не враховуючи інші частини стіни, що працюють на розтягнення.
(3) Довжину стиснутої частини стіни lc слід розраховувати, допускаючи лінійний розподіл стискаючого зусилля та враховуючи будь-які отвори, виїмки та канавки. При розрахунку площі опору стіни, що протидіє зсуву, не слід використовувати будь-які частини стіни, що піддаються вертикальним тискам при розтягненні.
(4) Р З’єднання стін, що протидіють зсуву, та фланців стін, що їх перетинають, слід контролювати здатність протидіяти вертикальному зсуву.
(5) Стиснуту частину стіни по її довжині слід контролювати на здатність протистояти вертикальному навантаженню, прикладеному до цієї частини стіни та контролювати вплив вертикального навантаження зсуву.
6.3 Стіни з неармованої кам’яної кладки, що піддаються поперечному навантаженню
6.3.1 Загальні відомості
(1) Р В граничному стані проектне значення моменту, прикладеного до стіни з кам’яної кладки МEd (див.5.5.5) повинно бути меншим або дорівнювати проектному значенню моменту опору стіни МRd, так щоб:
| where:
f vd is the design value of the shear strength of masonry, obtained from 2.4.1 and 3.6.2, based on the average of the vertical stresses over the compressed part of the wall that is providing the shear resistance;
t is the thickness of the wall resisting the shear;
t c is the length of the compressed part of the wall, ignoring any part of the wall that is intension.
(3) The length of the compressed part of the wall, l c, should be calculated assuming a linear stress distribution of the compressive stresses, and taking into account any openings, chases or recesses; any portion of the wall subjected to vertical tensile stresses should not be used in calculating the area of the wall to resist shear.
(4) P The connections between shear walls and flanges of intersecting walls shall be verified for vertical shear.
(5) The length of the compressed part of the wall should be verified for the vertical loading applied to it and the vertical load effect of the shear loads.
6.3 Unreinforced masonry walls subjected to lateral loading
6.3.1 General
(1) P At the ultimate limit state, the design value of the moment applied to the masonry wall, M Ed (see 5.5.5), shall be less than or equal to the design value of the moment of resistance of the wall, M Rd, such that:
| МEd≤ МRd (6.14)
| (2) При проектуванні слід також враховувати ортогональне співвідношення міцності кам’яної кладки μ.
(3) Проектне значення поперечного моменту опору кам’яної стіни МRd на одиницю висоти або довжини можна зобразити наступним чином:
| (2) The orthogonal strength ratio, /і, of the masonry should be taken into account in the design.
(3) The design value of the lateral moment of resistance of a masonry wall, M Rd, per unit height or length, is given by:
|
МRd= ƒхdZ (6.15)
| Де
ƒхd проектна міцність на згин, що відповідає площині вигину, отримана з 3.6.3, 6.3.1(4) або 6.6.2(9)
Z пружний момент опору перерізу висоти або довжини блоку стіни
(4) Якщо є вертикальне навантаження, то сприятливий вплив вертикального тиску слід враховувати наступним чином:
(і) за допомогою видимої міцності на згин ƒхd1,app, взятої з рівняння (6.16), ортогональне співвідношення, застосовуване у (2), змінюється і виглядає так:
| where
f xd is the design flexural strength appropriate to the plane of bending, obtained from 3.6.3, 6 3 1(4) or 6.6.2 (9);
Z is the elastic section modulus of unit height or length of the wall.
(4) When a vertical load is present, the favourable effect of the vertical stress may be taken into account either by:
(i) using the apparent flexural strength. f xd1app, given by equation (6.16). the orthogonal ratio used in (2) above being modified accordingly.
|
ƒхd1,app= ƒхd1 +σd (6.16)
| | де
ƒхd1 - проектна міцність кладки на згин, де площина руйнування є паралельною до шва основи, див.3.6.3;
σd - проектне компресійне напруження на стіну, що не переважає 0,2 ƒd
або
(іі) за допомогою розрахунку опору стіни, використовуючи формулу (6.2), в якій Ф замінено на Фfl, враховуючи міцність на згин ƒхd1.
ПРИМІТКА. Ця Частина не розглядає метод розрахунку фfl з використанням міцності на згин.
(5) Аналізуючи момент опору перетину віконного простінку у стіні, довжина від фланця до поверхні простінку повинна складати менше:
- h/10 для стін, розміщених вертикально між кріпленнями;
| where:
f xd1 is the design flexural strength of masonry with the plane of failure parallel to the bed joints, see 3.6.3;
σ d is the design compressive stress on the wall, not taken to be greater than 0,2 f d.
or
(ii) by calculating the resistance of the wall using formula (6.2) in which Φ is replaced by taking into account the flexural strength, f xd1.
NOTE This Part does not include a method of calculating Φ f1 including flexural strength.
(5) In assessing the section modulus of a pier in a wall, the outstanding length of flange from the
face of the pier should be taken as the lesser of:
— h /10 for walls spanning vertically between restraints;
| |
- h/5 для стін на консольній основі.
- половина відстані між пілястрами;
де
h – це дійсна висота стіни.
(6) В пустотній стіні проектне поперечне навантаження на одиницю площі WEd можна поділити між двома полотнами при умові, що анкери або інші з’єднувачі полотен здатні передавати вплив дій, які витримує пустотна стіна. Це навантаження можна розподілити між двома полотнами або пропорційно їх міцності (тобто використовуючи WRd) або пропорційно жорсткості. Якщо береться жорсткість, то у кожному полотні слід визначити частку WEd.
(7) Якщо стіна стає менш міцною через наявність канавок та заглибин, кількість яких переважає допустимі значення зі статті 8.6, це слід враховувати при визначенні міцності стін, зважаючи на зменшення товщини стіни у канавках та заглибинах.
6.3.2 Утворення арок між опорами
(1)Р В граничному стані вплив від проектного поперечного навантаження, спричинений дією зводу в стіні, повинен бути меншим або дорівнювати проектному опору навантаження під дією зводу, а проектна міцність опор для зводу повинна бути більшою за вплив від проектного поперечного навантаження.
(2) Стіну з кам’яної кладки, побудовану жорстко між опорами, які, в свою чергу, здатні витримувати розпір арки, можна проектувати, допускаючи те, що горизонтальна або вертикальна арка утворюється в межах товщини стіни.
(3) Для розрахунку проекту можна використовувати трьохопорну арку, коли тиск розпору арки на опори та центральний стрижень/шарнір дорівнює товщині стіни, помноженій на 0,1, як показано на рис.6.3. Якщо біля лінії розпору арки наявні канавки та заглибини, то слід враховувати їхній вплив на міцність кам’яної кладки.
|
— h /5for cantilever walls;
— half the clear distance between piers;
where:
h is the clear height of the wall.
(6) In a cavity wall, the design lateral load per unit area, W Ed, may be apportioned between the two leaves provided that the wall ties, or other connectors between the leaves, are capable of transmitting the actions to which the cavity wall is subjected. The apportionment between the two leaves may be in proportion either to their strength (i. e. using M Rd), or the stiffness of each leaf. When using the stiffness, each leaf should then be verified for its proportion of M Ed.
(7) If a wall is weakened b\ chases or recesses outside the limits given in clause 8.6, this weakening should be taken into account when determining the load bearing capacity by using the reduced thickness of the wall at the chase or recess position.
6.3.2 Walls arching between supports
(1) P At the ultimate limit state, the design lateral load effect due to arch action in a wall shall be less than or equal to the design load resistance under an arch action and the design strength of the supports for the arch shall be greater than the effect of the design lateral load.
(2) A masonry wall built solidly between supports capable of resisting an arch thrust may be designed assuming that a horizontal or vertical arch develops within the thickness of the wall.
(3) Analysis may be based on a three-pin arch, when the bearing of the arch trust at the supports and at the central hinge should be assumed as 0.1 times the thickness of the wall, as indicated on figure 6.3. If chases or recesses occur near the thrust-lines of the arch, their effect on the strength of the masonry should be taken into account.
| | | | |
| | | |  |
Рисунок 6.3 Арка, що приймає стійкі поперечні навантаження (схематичний вигляд)
Не нашли то, что искали? Воспользуйтесь поиском гугл на сайте:
|
