Сдам Сам

ПОЛЕЗНОЕ


КАТЕГОРИИ







Figure 6.3 — Arch assumed for resisting lateral loads (diagrammatic)





 

(4) Розпір арки слід оцінювати, маючи значення прикладеного поперечного навантаження, міцності кам’яної кладки на стиск, ефективності з’єднання стіни та опори, що протидіє розпору, а також зменшення стіни, в залежності від пружності та часу. Розпір арки забезпечується вертикальним навантаженням. (5) Підйом арки r наведено у рівнянні (6.17):   (4) The arch thrust should be assessed from knowledge of the applied lateral load, the strength of the masonry in compression, the effectiveness of the junction between the wall and the support resisting the thrust and the elastic and time dependent shortening of the wall. The arch thrust may be provided by a vertical load.   (5) The arch rise, r, is given by equation (6.17):

 

r=0,9t-da (6.17)

 

де r – товщина стіни з урахуванням її зменшення через заповнення впустошовку;   da - деформація арки під дією проектного поперечного навантаження; можна вважати рівним 0 для стін з відношенням довжини то товщини 25 та менше. (6) Максимальний проектний розпір арки на одиницю довжини стіни Nad можна отримати з рівняння (6.18):   where: t is the thickness of the wall, taking into account the reduction in thickness resulting from recessed joints; d ais the deflection of the arch under the design lateral load; it may be taken to be zero for walls having a length to thickness ratio of 25 or less. (6) The maximum design arch thrust per unit length of wall, N ad, may be obtained from equation (6.18):

Nad=1,5ƒd (6.18)

 

де поперечна деформація невелика, проектну поперечну міцність можна представити так:   and where the lateral deflection is small, the design lateral strength is given by:  

qlat,dd (6.19)

 

де Nad – проектний розпір арки; qlat,d – проектна поперечна міцність на одиницю площі стіни; t – товщина стіни; ƒd - проектна міцність кам’яної кладки на стиск у напрямку розпору арки, отримане у ст.3.6.1; la – довжина або висота стіни між опорами, здатними витримувати розпір арки, при умові, - будь-який гідроізоляція або інший прошарок з низьким опором до тертя, розташований в стіні, може передавати відповідні горизонтальні сили; - проектне значення тиску під дією вертикального навантаження не менше, ніж 0,1Н/мм2; - гнучкість не перевищує 20.   6.3.3 Стіни, що піддаються вітровому навантаженню (1) Стіни, що піддаються вітровому навантаженню, слід проектувати за відповідними статтями 5.5.5, 6.3.1, 6.3.2.   6.3.4 Стіни, що піддаються поперечному навантаженню через грунт та воду (1) Стіни, що протистоять поперечному тиску грунту з/без вертикального навантаження, слід проектувати за відповідними статтями 5.5.5, 6.1.2, 6.3.1 та 6.3.2. ПРИМІТКА1. Міцність кам’яної кладки на згинƒxkl не слід використовувати у проектуванні стін, що протистоять поперечному тиску грунту. ПРИМІТКА 2. Спрощений метод для проектування стін фундаменту що протистоять поперечному тиску грунту наведено у EN 1996-3. 6.3.5 Стіни, що піддаються поперечному навантаженню у випадкових ситуаціях (1) Стіни, що протистоять випадковому горизонтальному навантаженню, що відрізняється від навантаження, яке є результатом сейсмічних дій (наприклад, вибух газу), слід проектувати згідно 5.5.5, 6.1.2, 6.3.1 та 6.3.2. 6.4 Стіни неармованої кам’яної кладки, що піддаються комбінованому вертикальному та боковому навантаженню 6.4.1 Загальні відомості (1)Проектування стіни неармованої кам’яної кладки, що піддаються комбінованому вертикальному та боковому навантаженню, слід виконувати по одному з методів, наведених у 6.4.2, 6.4.3, 6.4.4.   6.4.2 Метод з використанням Ф фактора (1) Використовуючи відповідні значення ексцентриситету через вплив горизонтальних сил еhi та ehm, добутих з 6.1.2.2(1) (і) або (іі), можна обчислити показник гнучкості Ф, який враховує комбіноване вертикальне та горизонтальне навантаження. Для цього слід використовувати рівняння (6.5), (6.7) та (6.2).   6.4.3 Метод з використанням міцності на видимий згин (1) Для проведення необхідного контролю, cтаттею 6.3.1 передбачено підвищення проектної міцності кам’яної кладки на згинƒxkl на постійне вертикальне навантаження, що в сумі складає міцність на видимий згин, ƒxdl, app.   6.4.4 Метод з використанням еквівалентних коефіцієнтів вигину (1) Для того, щоб отримати розрахунок комбінованого вертикального та горизонтального навантаження еквівалентні моменти згину можна отримати з комбінації 6.4.2 та 6.4.3. ПРИМІТКА. Додаток І наводить метод змінного коефіцієнту вигину α, описаного у 5.5.5, для вертикального та горизонтального навантаження.   6.5 Анкери (1) Р Для розрахунку структурного опору анкерів слід враховувати наступні аспекти:   - диференційний рух між з’єднаними елементами конструкції, зазвичай облицьована стіна та опорне полотно, наприклад через перепад температур, зміни вологості та діючих сил; - горизонтальна дія вітру; - дія сили внаслідок взаємодії полотен у пустотній стіні. (2) Р При визначенні структурного опору анкерів слід враховувати будь-які відхилення від прямолінійності та будь-яке пошкодження матеріалу, включаючи крихке руйнування через наступні деформації, яким протидіють анкери під час та після виконання робіт. (3)Р В місцях, де стіни, а особливо пустотні стіни та стіни з захисним покриттям, піддаються поперечним вітровим навантаженням, анкери, що поєднують два полотна, повинні передавати вітрові навантаження відповідно від навантаженого полотна до іншого полотна, опорної стіни або опори. (4) Мінімальну кількість анкерів на одиницю площі nt можна обчислити з рівняння (6.20):   where: N ad is the design arch trust; q lat,d is the design lateral strength per unit area of wall; t is the thickness of the wall: f d is the design compressive strength of the masonry in the direction of the arch thrust, obtained from clause 3.6.1; l a is the length or the height of the wall between supports capable of resisting the arch thrust provided that: — any damp proof course or other plane of low frictional resistance in the wall can transmit the relevant horizontal forces; — the design value of the stress due to vertical load is not less than 0,1 N/mm2;   — the slenderness ratio does not exceed 20. 6.3.3 Walls subjected to wind loading (1) Walls subjected to wind loading should be designed using 5.5.5, 6.3.1 and 6.3.2, as relevant.     6.3.4 Walls subjected to lateral loading from earth and water (1) Walls subject to lateral earth pressure with/or without vertical loads, should be designed using 5 5.5, 6.1.2, 6.3.1 and 6.3.2, as relevant.   NOTE 1 The flexural strength of masonry f xk1 should not be used in the design of walls subjected to lateral earth pressure. NOTE 2 A simplified method for designing basement walls subjected to lateral earth pressure is given in EN 1996-3 6.3.5 Walls subjected to lateral loading from accidental situations (1) Wails subjected to horizontal accidental loads, other than those resulting from seismic actions (for example, gas explosions), may be designed in accordance with 5.5.5, 6.1.2, 6.3.1, and 6.3.2, as relevant.   6.4 Unreinforced masonry walls subjected to combined vertical and lateral loading 6.4.1 General (1) Unreinforced masonry walls that are subjected to both vertical and lateral loading may be verified by using any one of the methods given in 6.4.2. 6.4.3 or 6.4.4. as appropriate. 6.4.2 Method using & factor (1) By using the relevant value of the eccentricity due to horizontal actions, e hi or e hm, according to 6.1.2.2(1) (i) or (n). a slenderness reduction factor, Φ,that takes into account the combined vertical and horizontal loading, can be obtained, using equations (6.5) and (6.7), for use in equation (6.2).   6.4.3 Method using apparent flexural strength   (1) 6.3.1 allows the design flexural strength of masonry, f xd1, to be increased by the permanent vertical load to an apparent flexural strength, f xd1,app, for use with the verification given in that part.   6.4.4 Method using equivalent bending moment coefficients (1) Equivalent bending moments may be obtained from a combination of 6.4.2 and 6.4.3, to allow a combined calculation of vertical and horizontal loading. NOTE Annex I gives a method of modifying the bending moment coefficient, α, as described in 5.5.5,to allow for both vertical and horizontal loads. 6.5 Ties (1)P For calculation of the structural resistance of ties, the combination of the following shall be taken into account: — differential movement between the connected structural members, typically faced wall and backing leaf, e. g. due to temperature differences, changes of moisture and actions; — horizontal wind action; — force due to interaction of leaves in cavity walls. (2)P In determining the structural resistance of the ties, account shall be taken of any deviations from straightness and to any impairment of the material including the risk of brittle failure due to the successive deformations to which they are subjected during and after the execution.   (3)P Where walls, especially cavity walls and veneer walls are subjected to lateral wind loads, the wall ties connecting the two leaves shall be capable of distributing the wind loads from the loaded leaf to the other leaf, backing wall or support.   (4) The minimum number of wall ties per unit area, n t,should be obtained from equation (6.20):  

 

nt (6.20)

 

але не менше, ніж значення, указане у 8.5.2.2 де WEd – проектне значення горизонтального навантаження на одиницю площі, яке передається; Fd – проектний опір на стискання або розтягання анкера, відповідно до умов проектування. ПРИМІТКА 1. EN 845-1 вимагає, щоб виробник зазначав міцність анкерів; це значення слід ділити на γМ для отримання проектного значення. ПРИМІТКА 2. Слід підбирати анкери таким чином, щоб вони передбачали можливість диференційного руху між полотнами, не викликаючи пошкоджень. (5) Якщо використовується стіна з захисним покриттям, WEd слід розраховувати на основі того, що анкери повинні передавати всі проектні горизонтальні вітрові навантаження від стіни з захисним покриттям до опорної стіни.   6.6 Елементи армованої кам’яної кладки, що піддаються вигину, згинаючому та осьовому навантаженню або осьовому навантаженню 6.6.1 Загальні відомості (1)Р Проектування елементів армованої кам’яної кладки, що піддаються вигину, згинаючому та осьовому навантаженню або осьовому навантаженню слід виконувати, враховуючи наступні припущення: - плоскі перерізи залишаються плоскими; - армування піддається тим самим деформаціям, що і суміжна кладка; - міцність на розтягнення кладки взята рівною нулю; - максимальна деформація стискання кам’яної кладки обрана згідно матеріалу; - максимальна деформація розтягання армування обрана згідно матеріалу; - відношення “розтягання-стискання” кам’яної кладки є лінійним, параболічним, параболічно прямокутним, або прямокутним (див. 3.7.1); - відношення “розтягання-стискання” армування взято з EN 1992-1-1; - поперечні перерізи не є повністю стиснуті, гранична деформація стискання не перевищує εmu =-0,0035 для блоків групи 1, та εmu =-0,002 для блоків групи 2,3 та 4 (див. рисунок 3.2). (2)Р Деформаційні характеристики для бетонного заповнювача слід розраховувати як для кам’яної кладки. (3) Проектне стискаюче напруження кам’яної кладки або бетонного заповнювача можна розрахувати на основі фігури 3.2, де ƒd – проектна міцність на стискання кам’яної кладки в напрямку прикладення навантаження або заповнювача бетону. (4) Якщо в зону стискання потрапляють кам’яна кладка та заповнювач, то міцність на стискання слід розраховувати, виходячи з міцності на стискання найменш міцного матеріалу.   6.6.2 Контроль елементів армованої кам’яної кладки, що піддаються згинаючому та/чи осьовому навантаженню (1)Р В граничному стані проектне значення навантаження Еd, прикладене до елемента армованої кам’яної кладки, повинно бути меншим або дорівнювати проектному опору Rd до навантаженню елемента так, щоб:   but not less than according to 8 5.2.2. where: W Eddesign value of the horizontal load, per unit area, to be transferred; F dis the design compressive or tensile resistance of a wall tie, as appropriate to the design condition.   NOTE 1 EN 845-1 requires that a manufacturer declares the strength of the ties; the declared value should be divided by γ M to obtain the design value. NOTE 2 The selection of wall ties should allow differential movement to take place between the leaves, without causing damage.   (5) In the case of a veneer wall, W Ed, should be calculated on the basis that the wall ties are required to transmit all of the design horizontal wind load acting on the veneer wall to the backing structure.   6.6 Reinforced masonry members subjected to bending, bending and axial loading, or axial loading 6.6.1 General (1) P The design of reinforced masonry members subjected to bending, bending and axial loading, or axial loading, shall be based on the following assumptions:   — plane sections remain plane; — the reinforcement is subjected to the same variations in strain as the adjacent masonry; — the tensile strength of the masonry is taken to be zero; — the maximum compressive strain of the masonry is chosen according to the material; — the maximum tensile strain in the reinforcement is chosen according to the material; — the stress-strain relationship of masonry is taken to be linear, parabolic, parabolic rectangular or rectangular (see 3.7.1);   — the stress-strain relationship of the reinforcement is obtained from EN 1992-1-1; — for cross-sections not fully in compression, the limiting compressive strain is taken to be not greater than ε mu= -0,0035 for Group 1 units and ε mu= -0,002 for Group 2, 3 and 4 units (see figure 3.2). (2)P The deformation properties of concrete infill shall be assumed to be as for masonry.   (3) The design compressive stress block for masonry or concrete infill may be based on figure 3.2, where f dis the design compressive strength of masonry, in the direction of loading, or concrete infill.   (4) When a compression zone contains both masonry and concrete infill, the compressive strength should be calculated using a stress block based on the compressive strength of the weakest material.   6.6.2 Verification of reinforced masonry members subjected to bending and/or axial loading   (1)P At the ultimate limit state, the design value of the load applied to a reinforced masonry member. E d,shall be less than or equal to the design load resistance of the member. R d.such that:    

 

Еd≥ Rd (6.21)

 

(2) Проектний опір елемента повинен враховувати припущення, описані у 6.6.1. Деформація розтягання армування εs не повинна перевищувати 0,01.   (3) При визначенні проектного значення моменту опору перерізу розподіл тиску по прямокутнику, як показано на рис. 6.4, можна вважати спрощенням.   (2) The design resistance of the member should be based on the assumptions described in 6.6.1. The tensile strain of the reinforcement ε sshould be limited to 0,01.   (3) In determining the design value of the moment of resistance of a section, a rectangular stress distribution as indicated in figure 6.4 may be assumed as a simplification.  

 

 
 

Рисунок 6.4 – Розподіл напруження та деформації

1) поперечний переріз

2) деформації

3) внутрішні сили

Key

1) cross section

2) strains

3) internal forces







ЧТО ПРОИСХОДИТ, КОГДА МЫ ССОРИМСЯ Не понимая различий, существующих между мужчинами и женщинами, очень легко довести дело до ссоры...

Что будет с Землей, если ось ее сместится на 6666 км? Что будет с Землей? - задался я вопросом...

Живите по правилу: МАЛО ЛИ ЧТО НА СВЕТЕ СУЩЕСТВУЕТ? Я неслучайно подчеркиваю, что место в голове ограничено, а информации вокруг много, и что ваше право...

Что делает отдел по эксплуатации и сопровождению ИС? Отвечает за сохранность данных (расписания копирования, копирование и пр.)...





Не нашли то, что искали? Воспользуйтесь поиском гугл на сайте:


©2015- 2024 zdamsam.ru Размещенные материалы защищены законодательством РФ.