Сдам Сам

ПОЛЕЗНОЕ


КАТЕГОРИИ







В. ФУНДАМЕНТЫ НА ЗАБИВНЫХ СВАЯХ





 

8.17. Расчет свайных фундаментов СВСиУ и их оснований должен быть выполнен по предельным состояниям:

а) первой группы -

по прочности материала свай и свайных ростверков;

по несущей способности грунта основания свай;

б) второй группы -

по осадкам оснований свай и свайных фундаментов от вертикальных нагрузок

по перемещениям свай (горизонтальным и углам поворота головы сваи) совместно с грунтом основания от действия горизонтальных нагрузок и моментов.

8.18. Расчет по прочности материала свай и ростверков должен производиться в зависимости от материала конструкций в соответствии с требованиями СНиП II-25-80, СНиП 2.03.01-84*, СНиП II-23-81*, СНиП 2.05.03-84*, СНиП 2.02.03-85 и указаниями настоящего раздела.

8.19. Одиночную сваю в составе фундамента и вне его по несущей способности грунтов основания следует рассчитывать исходя из условия

(8.3)

где

N - расчетная нагрузка, передаваемая на сваю (продольное усилие, возникающее в ней от расчетных нагрузок, действующих на фундамент при наиболее невыгодном их сочетании);

Fd - расчетная несущая способность грунта основания одиночной сваи, называемая в дальнейшем несущей способностью сваи.

γk - коэффициент надежности.

Значения величин N, Fd, γk определяются (принимаются) согласно СНиП 2.02.03-85 и указаниям настоящего раздела.

Несущую способность Fd, кН (тс), висячей забивной сваи, работающей на сжимающую нагрузку, следует определять, как сумму расчетных сопротивлений грунтов оснований под нижним концом сваи и по боковой поверхности согласно указаниям раздела 4 СНиП 2.02.03-85.

8.21.* Несущая способность Fd, кН (тс), висячей забивной сваи с уширенной пятой (рис. 8.1), воспринимающей осевую сжимающую нагрузку, определяется исходя из тех же условий по формуле:

_________________________

* Нумерация соответствует оригиналу – Прим. ред.

 

Fd = AnRnγcR +Aбnfinγcn +Aбfi, (8.4)

 

где

An - площадь уширенной пяты опирания, м2;

Rn - расчетное сопротивление грунта под нижним концом пяты, кПа (тс/м2);

Абn - площадь боковой поверхности уширенной пяты и нижерасположенного конца сваи на контакте с грунтом, в котором они остановлены, м2;

fin - расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности пяты, кПа (тс/м2);

γcR γcn - коэффициенты условий работы грунта на боковой поверхности и под нижним концом пяты соответственно, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетное сопротивление грунта;

Аб - площадь боковой поверхности ствола выше верха уширенной пяты, м2;

fi = 10 кПа (1 тс/м2) - расчетное сопротивление грунта по боковой поверхности Аб; учитывается только при прохождении стволом сваи толщи минеральных грунтов.

Величины, входящие в формулу (8.4), определяются (принимаются) как для сваи без уширенной пяты согласно разделу 4 СНиП 2.02.03-85.

Рис. 8.1. Расчетная схема определения несущей способности забиваемой сваи с уширенной пятой

 

8.22. Расчетный остаточный отказ сваи при забивке или добивке ее молотом принятого в проекте типа определяется по формуле:

(8.19)

где

γк - коэффициент надежности по п. 8.19.;

η - коэффициент, принимаемый по таблице 8.1 в зависимости от материала сваи, кН/м2 (тс/м2);

А - площадь, ограниченная наружным контуром сплошного или полого поперечного сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия у сваи острия), м2;

М - коэффициент, принимаемый при забивке свай молотами ударного действия равным единице, а при вибропогружении свай - по табл. 8.2 в зависимости от вида грунтов под их нижними концами;

Ed - расчетная энергия удара молота, кДж (тс.м), принимаемая по табл. 8.3, или расчетная энергия вибропогружения - по табл. 8.4;

m1 - масса молота или вибропогружателя, т;

m2 - масса сваи и наголовника, т;

m3 - масса подбабка (при вибропогружении свай m3=0), т;

ε - коэффициент восстановления удара: при забивке железобетонных свай молотами ударного действия с применением наголовника с деревянным вкладышем ε2 - 0.2, а при вибропогружении
ε2 = 0.

 

Таблица 8.1

 

Случай расчета Коэффициент η,кН/м2 (тс/м2)
Испытание свай забивкой и добивкой (а также в случае определения отказов) при видах свай:  
железобетонных с наголовником 1500(150)
деревянных без подбабка 1000(100)
деревянных с подбабком 800(80)
Контроль несущей способности свай по результатам производственной забивки при значении Ed/ Sa, кН(тс):  
1000 (100) и менее 2500(250)
2000 (200) 1500(150)
4000 (400) 950 (95)
8000 (800) и более 700 (70)

 

Таблица 8.2

 

Грунты под нижним концом сваи Коэффициент М
1. Крупнообломочные с песчаным заполнением 1.3
2. Пески средней крупности и крупные средней плотности и супеси твердые 1.2
3. Пески мелкие средней плотности 1.1
4. Пески пылеватые средней плотности 1.0
5. Супеси песчаные. Суглинки и глины твердые 0.9
6. Суглинки и глины полутвердые 0.8
7. Суглинки и глины тугопластичные 0.7
Примечание. При плотных песках значения М в поз. 2-4 следует повышать на 60%, при наличии материалов статического зондирования - на 100%.

 


Таблица 8.3

 

Молот Расчетная энергия удара молота Ed, кДж (тc.м)
1. Подвесной или одиночного действия GH
2.Трубчатый дизель-молот 0,9 GH
3.Штанговый дизель-молот 0,4 GH
4. Дизельный при контрольной добивке одиночными ударами без подачи топлива G(H - h)
Примечания. 1. G - вес ударной части молота, кH (тс). 2. Поз. 4 h - высота первого отскока ударной части дизель-молота от воздушной подушки, определяемая по мерной рейке, м. Для предварительных расчетов допускается принимать: для штанговых молотов h=0,6 м, для трубчатых молотов h=0,4 м.

 

Таблица 8.4

 

Возмущающая сила вибропогружателя, кН(тс) Эквивалентная расчетная энергия удара вибропогружателя, кДж (тс.м)
100 (10) 45,0 (4,5)
200 (20) 90,0 (9,0)
300 (30) 130,0 (13,0)
400 (40) 175,0 (17,5)
500 (50) 220,0 (22,0)
600 (60) 265,0 (26,5)
700 (70) 310,0 (31,0)
800 (80) 350,0 (35,0)

 

8.23. Расчетную нагрузку на сваю N, кН (тс), следует определять, рассматривая фундамент как рамную конструкцию, воспринимающую вертикальные и горизонтальные нагрузки и изгибающие моменты.

8.24. В общем случае свайные фундаменты следует рассчитывать как пространственные конструкции. Расчет свайных фундаментов, имеющих вертикальную плоскость симметрии, на нагрузки, действующие в этой плоскости, допускается производить по плоской расчетной схеме, представляющей собой проекцию фундамента на указанную плоскость. По плоской расчетной схеме допускается рассчитывать также фундаменты с одними вертикальными сваями на нагрузки, действующие в вертикальной плоскости, которая проходит через центр тяжести поперечных сечений всех свай перпендикулярно вертикальной плоскости симметрии фундамента.

В расчетах свайных фундаментов допускается использовать формулы, приведенные в п.п. 8.30-8.32.

8.25. Верхние концы свай следует принимать жестко защемленными, если конструкция сопряжения свай с вышерасположенной частью фундамента (плитой фундамента, распределительной балкой или насадкой) полностью исключает возможность их взаимного поворота, в противном случае - шарнирно закрепленными.

Примыкание верхних концов деревянных свай к насадкам следует рассматривать как шарнирное.

8.26. Перемещения фундаментной конструкции, усилия, действующие на каждую сваю, а также гибкость свай допускается определять в предположении, что сваи в нижней части имеют жесткую заделку (закрепление против поперечных смещений и поворота), расположенную на глубине hм от расчетной поверхности грунта. Исключение составляют фундаменты со сваями, погруженными в грунт на глубину менее 3 м и опертыми на скальную породу, а также фундаменты со сваями, погруженными в грунт с предварительным устройством уширения в нижней части свай. Такие фундаменты рекомендуется рассчитывать, рассматривая закрепление свай в грунте шарнирным. При опирании свай на скальную породу шарнир следует принимать на уровне поверхности скальной породы, а при наличии у свай уширения - на уровне верха уширения.

8.27. Глубину hм расположения жесткой заделки следует определять по формуле:

 

а) при h ≤ 2η d hм = 2ηd -

(8.6)

б) при h ≥ 2ηd hм = ηd

 

где

h - глубина погружения сваи, считая от расчетной поверхности грунта;

d - толщина ствола сваи (сторона квадратного сечения или диаметр круглого);

η - коэффициент, принимаемый по таблице 8.5 в зависимости от материала сваи и вида верхнего слоя грунта (считая от его расчетной поверхности).

 

Таблица 8.5

 

 

Вид грунта Коэффициент η для свай
деревянных железобетонных и стальных
Пески и супеси среднем плотности, суглинки и глины тугопластичные 4,5  
Пески и супеси рыхлые, суглинки и глины мягкопластичные    
Илы, суглинки и глины тягучепластичные    

 

В тех случаях, когда сваи заделаны в грунте, который сохраняется в мерзлом состоянии в течение всего периода эксплуатации временного сооружения, величину hм следует определять по формуле hм = ηd независимо от глубины h.

При срезке грунта или возможности размыва дна расчетную поверхность грунта следует принимать соответственно на отметке срезки или местного размыва у опоры.

8.28. В случаях, когда замена закрепления верхнего и нижнего концов свай, принятого согласно пп. 8.25 и 8.26 на шарнирное не приводит к геометрической изменяемости конструкции, допускается расчет фундамента (за исключением определения гибкости сваи) упрощать, принимая свои шарнирно закрепленными вверху и внизу.

8.29. Свайные фундаменты усиленные каркасом следует рассчитывать как пространственные конструкции, при этом предполагается, что каркас внизу имеет решетку, в ячейках которой без зазоров расположены сваи. Это требование должно обеспечиваться надежными методами заклинки сваи в ячейках каркаса (деревометаллическими клиньями, мешками с цементом и т.п.).

8.30. Если в фундаменте только вертикальные сваи и в расчете они рассматриваются как жестко заделанные в вышерасположенной конструкции и в грунте, то продольное усилие N и наибольший изгибающий момент М в свае допускается определять по формулам:

 

(8.7)

 

(8.8)

 

где

Pz; Нх; M0 - вертикальная и горизонтальная составляющая внешней нагрузки на фундамент и се момент относительно точки О, расположенной в уровне низа конструкции, объединяющей головы свай, на вертикали, проходящей через центр тяжести поперечных сечении всех свай (рис. 8.2);

nоδ - общее число свай в фундаменте;

x - координата головы сваи, для которой определяется продольная сила N;

хi - координата головы сван каждого (i-гo) ряда, перпендикулярного плоскости действия внешней нагрузки (i-oй сваи на плоской схеме);

ki - число свай в каждом (i-ом) ряду;

l 0 - длина участка сваи над расчетной поверхностью грунта; при подошве плиты фундамента, расположенной на уровне этой поверхности или ниже, следует принимать l 0 = 0;

hм - глубина расположения жесткой заделки сваи, считая от расчетной поверхности грунта (определяется по п. 8.27).

 

 

Рис. 8.2. Расчетная схема свайного фундамента из вертикальных свай

 

8.31. Если в фундаменте только вертикальные сваи и в расчете они рассматриваются как шарнирно прикрепленные к вышерасположенной конструкции и жестко заделанные в грунте, то продольное усилие N и наибольший (по длине свай) изгибающий момент М1 в поперечном сечении допускается определять по формулам:

 

(8.9)

(8.10)

 

где

d - толщина ствола сваи;

η1 - коэффициент, принимаемый равным 0,5 за исключением районов распространения вечномерзлых грунтов, для которых следует принимать η1 = 1,0;

η - коэффициент, принимаемый по п. 8.27

Остальные величины пояснены в п. 8.30.

8.32. Для свайных фундаментов с симметричной плоской расчетной схемой, показанной на Рис. 8.3, допускается согласно п. 8.28 принимать сваи шарнирно закрепленными вверху и внизу и при показателе наклона свай iн ≥ 3 продольные усилия N определять по формулам:

а) в наклонных сваях

(8.11)

б) в вертикальных сваях

(8.12)

где nн и nв - число наклонных и вертикальных свай

 

noб = (nн +nв) (8.13)

 

е - расстояние на плоской расчетной схеме между вертикальными сваями и осью опоры;

Pz, Hx и М0 - по п. 8.30.

 

Рис. 8.3. Расчетная схема свайного фундамента с вертикальными и наклонными сваями

 

8.33. Свободную длину свай l c следует определять с учетом вида закрепления свай вверху и внизу, принимаемого по пп. 8.25 и 8.26 и схемы расположения свай в фундаменте:

а) в случае однорядного фундамента, как правило, следует принимать l c = 2 l м;

б) в случае наличия в фундаменте наклонных свай, сопротивляющихся смещению конструкции, объединяющей головы свай, в любом направлении, допускается принимать:

l c = 0,5 l м при заделке свай вверху и внизу;

l c = 0,75 l м при заделке вверху и шарнире внизу или при шарнире вверху и заделке внизу;

l c = l м при шарнирах вверху и внизу;

в) в остальных случаях допускается принимать:

l c = l м при заделке свай вверху и внизу.

l c = 2 l м при заделке вверху и шарнире внизу или при шарнире вверху и заделке внизу.

Здесь l м - длина изгиба сваи. Если свая рассматривается как жестко защемленная в грунте, длину изгиба сваи следует определять по формуле:

l м = l 0 + hм.,

 

а если свая рассматривается как шарнирно закрепленная в грунте - принимать равной расстоянию по вертикали от головы сваи до места расположения шарнира (см. п. 8.26).

8.34. Прочность конструкции, объединяющей головы свай, следует рассчитывать, учитывая фактическую передачу усилий на нее от обстройки опоры и от свай, а при наличии каркаса и от каркаса. Прочность каркаса следует рассчитывать, рассматривая его закрепленным на конструкции, объединяющей головы свай и загруженным усилиями, передаваемыми сваями решетке каркаса.

8.35. Расчет фундамента на висячих сваях и его основания по деформациям следует, как правило, производить как для условного фундамента на естественном основании в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83. При этом границы условного фундамента следует определять согласно СНиП 2.02.03-85.

КОНСТРУИРОВАНИЕ

 

В зависимости от свободной длины сваи (см. п.п. 8.24 и 8.32 инструкции) рекомендуется применять фундаменты, состоящие:

а) из одиночных деревянных вертикальных свай - при свободной их длине до 2 м с постановкой горизонтальных, продольных и поперечных схваток около верхних концов свай. При свободной длине свай менее 1 м постановка схваток не обязательна;

б) из пакетных деревянных свай - при свободной их длине до 4 м с постановкой горизонтальных, продольных и поперечных схваток около верхних концов свай, при свободной длине сваи менее 2 м постановка схваток не обязательна;

в) из вертикальных и наклонных деревянных свай (как одиночных, так и пакетных) – при свободной их длине не свыше 4 м;

г) из стальных и железобетонных вертикальных свай - при свободной их длине не свыше 6 м, при условии обеспечения требуемой жесткости опор;

д) из вертикальных свай любого типа, объединенных пространственным каркасом, - при глубинах воды свыше 4 м.

8.37.* На немерзлых грунтах с твердыми включениями и любых мерзлых грунтах следует применять стальные сваи, на мерзлых грунтах без включений - стальные и железобетонные.

_______________________________

* Нумерация соответствует оригиналу – Прим. ред.

 

8.38. Глубина погружения свай в грунт определяется в зависимости от расчетной нагрузки на сваю и геологических условий, но должна быть для висячих свай не менее 3 м от уровня возможного местного размыва дна реки у данной опоры.

В случаях последующего устройства вокруг свайного фундамента ряжа с загрузкой камнем может быть допущена меньшая глубина забивки свай, но при условии получения требуемого отказа.

Для свай-стоек глубина погружения определяется отметкой опорного пласта грунта.

На суходоле глубина погружения сваи считается от уровня подошвы низкого свайного ростверка, а при высоком ростверке от уровня дневной поверхности грунта (естественной или в результате срезки).

8.39. Сваи, работающие на растягивающие усилия, должны иметь необходимую прочность на растяжение в сопряжениях с ростверком (плитой) в стыках и заделке их в грунте.

Если по расчету получаются растягивающие усилия в сваях, то в случаях, когда конструкция сопряжения свай с вышерасположенной частью фундамента не может обеспечить передачу таких усилий, требуется повторить расчет, изменив плоскую расчетную схему фундамента путем исключения из нее растянутых свай.

8.40. При расчетном шарнирном опирании свай на скальную породу их низ должен быть заглублен в неразмываемую толщу плотных или средней плотности наносных отложений не менее чем на 1 м. При необходимости свайный фундамент укрепляется путем обсыпки камнем (например, oгpaждением в виде ряжевой перемычки высотой не менее 1 м, заполненной камнем).

При опирании свай непосредственно на скалу (без укрепления путем обсыпки камнем), глубине забивки свай ниже уровня размыва менее 3 м, а также во всех случаях, когда глубина воды в месте устройства опор более 4 м, свайные фундаменты должны сооружаться с применением подводных каркасов, связей или наклонных свай.

8.41. Если фундаменты из одних вертикальных свай не могут воспринять расчетные горизонтальные нагрузки, то независимо от свободной длины свай часть из них или все следует располагать с наклоном до 5:1.

В конструкции фундаментов с наклонными сваями следует предусматривать сваи, имеющие наклоны вдоль и поперек опоры.

8.42. Сваи размещаются в рядовом или шахматном порядке с расчетом возможно более равномерного распределения на них нагрузки. Расстояние между осями забивных висячих свай должно быть не менее трех толщин свай в уровне их острия и не менее 1.5 толщин свай - в уровне низа плиты (ростверка), а для свай-оболочек - не менее 1 м в свету. При двухрядном расположении вертикальных свай допускается уменьшать расстояние между осями рядов до двух толщин свай.

Расстояние между осями свай - стоек в уровне их низа должно быть не менее двух толщин свай.

8.43. Размещение свай в плане внецентренно нагруженного фундамента следует производить в соответствии с расчетной нагрузкой, действующей в плоскости подошвы плиты ростверка. При этом равнодействующая постоянных сил, действующих на свайный фундамент, должна проходить возможно ближе к центру тяжести плана спайного фундамента в уровне нижних концом свай.

8.44. Для фундаментов допускается использовать деревянные сваи с диаметром в верхнем отрубе не менее 18 см. При необходимости устройства стыка сваи (Рис. 8.4) последний выполняется на штыре и стальных накладках (полосовых, уголковых, швеллерных) в количестве не менее 4 штук, прикрепляемых 4-6 шурупами или глухарями каждая. Длина накладок должна быть равна трем диаметрам свай. Накладки свай, погружаемых через каркасы, должны быть плоскими, поставленными с расчетом, чтобы головки болтов и гайки с концами болтов были заподлицо с поверхностью ствола сваи, а поперечное сечение сваи - постоянным но всей длине, что должно быть оговорено в проекте.

Рис. 8.4. Стык деревянных свай

а) в торец с накладками; б) в торец с патрубком;

1 - накладки из металлической полосы или уголка; 2 - шуруп, 3 - стык; 4 - патрубок; 5 - штырь

 

8.45. Стыки одиночных деревянных свай следует располагать в разных уровнях и не менее чем на 1,5-2 м ниже уровня возможного местного размыва.

Если стыки свай не заглублены в грунт, в их уровне должны быть поставлены схватки.

8.46. Пакетные сваи составляются из бревен или брусьев, соединяемых между собой болтами. Стыки бревен или брусьев размещаются вразбежку с расстоянием между стыками смежных элементов не менее 1,5 м и перекрываются стальными (преимущественно уголковыми) накладками длиной, равной трем диаметрам бревна или стороны бруса на болтах, по 4-6 болтов в накладке.

Расстояние между болтами, скрепляющими бревна или брусья в пакет, не должно превышать (в каждом ряду) 55 см.

8.47. На поймах и суходолах низ насадок и схваток свайных опор необходимо располагать выше естественной поверхности грунта не менее чем на 0,5 м; в руслах рек - возможно ближе к уровню воды.

8.48. Подводные диагональные связи применять не рекомендуется, но допускается при условии обеспечения систематического надзора и подтягивания тяжей, что должно быть оговорено в проекте.

8.49. В местах залегания с поверхности больших толщ слабых и относительно слабых грунтов (текучепластичных, текучих, торфа) допускается применение забивных свай с уширенными пятами. Такие грунты, как правило, должны быть пройдены стволом сваи, а уширенная пята заведена в нижележащие более прочные грунты.

Уширенные пяты забивных деревянных свай рекомендуется устраивать в комлевой части и конструировать по схемам, приведенным на рис. 8.5.

8.50. Головы деревянных сваи должны быть объединены деревянным или стальным ростверком, обеспечивающим распределение на сваи нагрузок, действующих на свайный фундамент. В особых случаях допускается головы свай объединять железобетонной плитой.

8.51. Толщина насадок деревянных ростверков должна быть не менее 22 см, а ширина - обеспечивать перекрытие голов сваи ряда. Соединение свай с насадками должно осуществляться хомутами, либо шишками, на болтах и шурупах (глухарях) с постановкой осевых штырей.

8.52. Деревянные элементы распределительной клетки ростверка должны быть скреплены с насадками и между собой штырями, а металлические элементы с деревянными соединены костылями либо шурупами.

8.53. Схватки всех видов должны быть прирублены к сваям и прикреплены к ним болтами. Для обеспечения заделки голов свай схватки должны быть парными.

 

Рис 8.5. Забивные деревянные сваи с уширенной пятой

а - из двух продольных коротышей; б - из четырех продольных коротышей;

1 - свая; 2 - коротыш; 3 - болты

δ ≥ 6 1

 

8.54. Конструкция железобетонной плиты ростверка и заделки в ней свай принимается по СНиП 2.05.03-84* "Мосты и трубы". Класс бетона плиты должен быть не ниже В15.

8.55. Головы стальных свай рекомендуется объединять ростверком стальных конструкций, жестко соединенных со сваями с помощью привариваемых к ним переходных опорных башмаков.

ДЕРЕВЯННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

 

А. ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ

 

9.1. Расчет и конструирование деревянных конструкций СВСиУ и их узлов должны выполняться в соответствии с главой СНиП II-25-80 и требованиями настоящего раздела. Кроме того, в зависимости от вида проектируемых сооружений в расчетах принимаются коэффициенты условий работы и коэффициенты надежности по назначению, принимаемые согласно соответствующим разделам настоящего стандарта.

9.2. В деревянных конструкциях СВСиУ следует применять древесину в зависимости от назначения элементов конструкций согласно таблице 9.1 и удовлетворяющую требованиям
ГОСТ 2695, ГОСТ 8486, ГОСТ 9462, ГОСТ 9463.

 

Таблица 9.1.

 

Элементы деревянных конструкций Породы Сорт
1. Прогоны и пакеты подкрановых эстакад и рабочих мостов хвойные  
2. Элементы прочих несущих конструкций хвойные и лиственные  
3. Элементы вспомогательного назначения, повреждение которых не нарушает целостности несущих конструкций хвойные и лиственные  

 

В конструкциях тепляков, утеплений опалубки, ограждений допускается использовать круглый лес диаметром 4-7 см (жерди) и подтоварник хвойных и лиственных пород.

9.3. Лесоматериалы, бывшие в употреблении, допускаются к применению при условии, что они удовлетворяют по качеству всем приведенным выше требованиям.

9.4. Влажность древесины расчетных элементов или элементов, требующих особо тщательного изготовления и плотной подгонки должна быть не более 25%. В остальных случаях влажность древесины не ограничивается.

9.5. Размеры сечений элементов и соединительных деталей должны быть не менее указанных в табл. 9.2.

 

Таблица 9.2.

 

Наименование элемента и характеристика размера Наименьшие размеры
Толщина, см:  
настилов  
перил  
Диаметр бревен в тонком конце, см:  
основных элементов  
второстепенных элементов  
Размер пластин, см 18/2
Размер большей стороны брусьев или досок, см  
основных элементов  
связей, накладок, элементов опалубки, перил  
Диаметр гвоздей, мм  
Толщина стальных накладок, мм  
Диаметр болтов, мм  
Толщина шайб, мм  
Диаметр нагелей (штырей), мм  

 

При конструировании элементов из круглого леса следует учитывать естественный сбег бревен, равный 1 см на погонный метр бревна.

9.6. При назначении расчетных сопротивлений древесины и расчетной несушей способности соединительных деталей влияние условий эксплуатации учитывается умножением их нормативных значений на коэффициенты условий работы m согласно таблице 9.3.

9.7. В изгибаемых элементах, в сечениях с наибольшими изгибающими моментами необходимо избегать ослабления подрезками крайних растянутых волокон. Глубина подрезки в опорных сечениях допускается не более чем на 1/3 толщины элемента, длина опорной площади подрезки не должна превышать толщины элемента.

Глубина врубок и врезок в стойках, насадках и связях должна быть не более 1/3 толщины элемента и не менее 2 см в брусьях и 3 см в бревнах. Рабочую плоскость смятия, как правило, следует располагать перпендикулярно к оси примыкающего сжатого элемента.

Несимметричное ослабление сечения стоек не должно превышать 0,4 площади поперечного сечения и симметричное - 0,5.

9.8. Для уменьшения размеров поперечного сечения элементов, работа которых определяется напряжением на смятие древесины поперек волокон, следует применять в узлах металлические прокладки. Прокладки должны рассчитываться на изгиб.

Скобы в узловых сопряжениях применяются только в качестве нерасчетных скреплений.

 

Таблица 9.3.

 

Вид конструкций, характер воздействия, условия эксплуатации Коэффициент m
А. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ДРЕВЕСИНЫ
1. Конструкции, расположенные под водой 0,9
2. Элементы опалубки тепляков, подвергающиеся воздействию пара 0,8
3. Элементы закладного крепления котлованов 1,1
4. Элементы опалубки монолитных конструкций 1,5
5. Элементы прогонов, пакетов, тротуаров в подкрановых эстакадах и рабочих мостиках при воздействии временной вертикальной нагрузки 1,1
6. Сопряжение насадок со сваями и стойками (смятие) 1,2
Б. РАСЧЕТНАЯ НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ
1. Все виды нагелей при любых нагрузках 1,25
2. Нагели в соединениях, подвергающихся длительному увлажнению, в том числе пропариванию 0,85
3. Гвоздевые соединения, работающие на боковое давление бетонной смеси 1,75

 

9.9. Неинвентарные деревянные конструкции могут проектироваться без соблюдения требований о проветривании и доступе к местам соединения для осмотра. При сроке службы деревянных конструкций менее 5 лет допускается не предусматривать их защиты от загнивания.







Конфликты в семейной жизни. Как это изменить? Редкий брак и взаимоотношения существуют без конфликтов и напряженности. Через это проходят все...

Что способствует осуществлению желаний? Стопроцентная, непоколебимая уверенность в своем...

Что делает отдел по эксплуатации и сопровождению ИС? Отвечает за сохранность данных (расписания копирования, копирование и пр.)...

ЧТО ПРОИСХОДИТ, КОГДА МЫ ССОРИМСЯ Не понимая различий, существующих между мужчинами и женщинами, очень легко довести дело до ссоры...





Не нашли то, что искали? Воспользуйтесь поиском гугл на сайте:


©2015- 2024 zdamsam.ru Размещенные материалы защищены законодательством РФ.