ПОЛЕЗНОЕ

Как развить коммуникабельность Почему могут возникнуть ссоры между супругами, в то время как их отношения кажутся прочными Почему появляется страх? Как стать богатым и отойти от дел молодым Советы от доктора Айболита «Как быть здоровым» Как сделать приглашение правильно Точка зрения. Как сделать сотрудника вовлеченным? Лень и как с ней бороться. Психологические аспекты Способов заработать с помощью internet Лекции по Основам предпринимательства Последнее добавление

КАТЕГОРИИ

Раздел 1: Оценка инженерно-геологических условий строительной площадки

Стр 1 из 4Следующая ⇒

Раздел 1: Оценка инженерно-геологических условий строительной площадки

Определение нормативных и расчетных характеристик грунта по первой и второй группе предельных состояний.

Слой 1 охарактеризован образцом № 1

Образец №1

Число пластичности: J_P = W_L – W_P = 18% - глина

Показатель консистенции J_L = = = 0,278– тугопластичная консистенция.

Удельный вес: g = rg = 1.88*9.81 = 18,443кН/м³;

g_s = r_sg = 2.71*9.81 = 26,585 кН/м³

Коэффициент пористости: e = = = 0,946

Модуль общей деформации: E_o = = 0.43*(1+0,946) / 0,096 = 8,716 МПа,

где β = 0.43 – для глин

Нормативные значения удельного сцепления и угла внутреннего трения:

С_н= 0,0372 МПа

j_II =14,08

R₀=0,2411 МПа

Окончательно устанавливаем: грунт – глина тугопластичная.

Слой 2 охарактеризован образцом № 2

Образец №2

Число пластичности: J_P = W_L – W_P = 5% - супесь

Показатель консистенции J_L = = = 0,2 – пластичная консистенция.

Удельный вес: g = rg = 1,97*9.81 = 19,326кН/м³;

g_s = r_sg = 2,75*9.81 = 26,978кН/м³

Коэффициент пористости: e = = = 0,689

Модуль общей деформации: E_o = = 0,74*(1+0,689) / 0,11 = 11,362 МПа,

где β = 0,74 – для супесей

Нормативные значения удельного сцепления и угла внутреннего трения:

С_н= 0,0142 МПа

j_II =25,83

R₀=0,2433 МПа

Окончательно устанавливаем: грунт – супесь пластичная.

Слой 3 охарактеризован образцом № 3

Образец №3

Число пластичности: J_P = W_L – W_P = 0% - песок

По гранулометрическому составу: частиц размером >0.25мм – 66,9%, что соответствует песку средней крупности.

Удельный вес: g = rg = 2,04*9.81 = 20,012 кН/м³;

g_s = r_sg = 2,74*9.81 = 26,879 кН/м³

Коэффициент пористости: e = = = 0,665- средней плотности

Удельный вес взвешенного грунта: g_s_в = = = 10,252 кН/м³

Степень влажности: S_r = = (0,24*26,879) / (0.665*9,81) = 0,989 - насыщенный водой

Модуль общей деформации: E_o = = 0.74*(1+0,665) / 0,14 = 8,8007 МПа,

где β = 0,74 – для песков

Нормативные значения удельного сцепления и угла внутреннего трения:

С_н= 0,0009 МПа

j_II =29,75

R₀=0,4 МПа

Окончательно устанавливаем: грунт – песок средней крупности, средней плотности, насыщенный водой.

Слой 4 охарактеризован образцом № 4

Образец №4

Число пластичности: J_P = W_L – W_P = 16% - суглинок

Показатель консистенции J_L = = = 0,375 – тугопластичная консистенция.

Удельный вес: g = rg = 1,93*9,81 = 18,933 кН/м³;

g_s = r_sg = 2,73*9,81 = 26,781 кН/м³

Коэффициент пористости: e = = = 0,811

Модуль общей деформации: E_o = = 0.74*(1+0.414) / 0.05 = 20.927 МПа,

где β = 0,62 – для суглинков

Нормативные значения удельного сцепления и угла внутреннего трения:

С_н= 0,02 МПа

j_II =19,78

R₀=0,201 МПа

Окончательно устанавливаем: грунт – суглинок тугопластичный.

Таблица сводных данных физико-механических свойств грунтов площадки

№ п/п

r г/см³

g кН/м³

g_s кН/м³

g_s_в кН/м

W_P %

W_L %

W %

J_P %

J_L

S_r

С_н МПа

Е МПа

а МПа^-1

К_ф см/с

j_II°

R_о МПа

Глина тугопластичная

1,88

18,443

26,585

30,0

48,0

35,0

0,278

0,946

0,0372

8,716

0,096

3*10^-8

14,08

0,2411

Супесь пластичная

1,97

19,326

26,978

20,0

25,0

21,0

0,200

0,689

0,0142

11,362

0,11

3*10^-6

25,83

0,2433

Песок среднезернистый, средней плотности, насыщенный водой

2,04

20,012

26,879

10,252

0,0

24,0

0,665

0,989

0,0009

8,8007

0,14

3*10^-3

29,75

0,400

Суглинок тугопластичный

1,93

18,933

26,781

9,371

22,0

38,0

28,0

0,375

0,811

0,02

15,381

0,073

3*10^-7

19,78

0,201

Раздел 2: Сбор нагрузок на фундаменты

Вариант схемы сооружения № 47 – 9-этажная 18-квартирная рядовая блок-секция размерами 12,6 17,1 м; высота этажа 2,8 м. В здании имеется подвал высотой 2,38 м. Район строительства –

г. Красноярск; снеговая нагрузка 2400 Н/м².

1) Стена по оси «С»:

L = 9.9 м,

Н = 2.8 м,

b = 0.4 м,

γ = ρ*g = 1600*9.81 = 15.7 кН,

Gⁿ = L*H*b*γ = 9.9*2.8*0.4*15.7 = 174.08 – вес стены без учета проемов,

V^пр = ∑S_пр*b = 3*2.25*0.4 = 2.7,

G^пр = S_пр*0.03 = 0.203,

G_стⁿ = (V^ст – V^пр)*γ = (11.088-2.7)*15.7 = 131.69,

g_пр = G^пр/L = 0.203/9.9 = 0.0205,

g_ст = G_стⁿ/L = 131.69/9.9 = 13.3,

g = g_{пр +}g_ст= 13.3 + 0.0205 = 13.3205 – нагрузка от стены с проемами на 1 пог. м. на 1 этаж

2) Стена по оси «В»:

L = 16.3 м,

Н = 2.8 м,

b = 0.38 м,

γ = ρ*g = 2500*9.81 = 24.53 кН,

Gⁿ = L*H*b*γ = 16.3*2.8*0.38*24.53 = 425.43 – вес стены без учета проемов,

V^пр = ∑S_пр*b = 2*2.184*0.38 = 1.66,

G_стⁿ = (V^ст – V^пр)*γ = (17.34-1.66)*24.53 = 384.63,

g_ст = G_стⁿ/L = 384.63/16.3 = 23.6 – нагрузка от стены с учетом проемов на 1 пог. м. на 1 этаж

3) Стена по оси «1»:

L = 10.2 м,

Н = 2.8 м,

b = 0.4 м,

γ = ρ*g = 1600*9.81 = 15.7 кН,

Gⁿ = L*H*b*γ = 10.2*2.8*0.4*15.7 = 179.36 – вес стены,

g_ст = Gⁿ/L = 179.36/10.2 = 17.58 – нагрузка от стены на 1 пог. м. на 1 этаж

4) Стены внутренние:

G^{вн ст} = L*H*b*γ = (3.90+5.10+4.05+3.90+5.10)*2.8*0.2*24.53 + 5.11*2.8*0.38*24.53 = 436.82

g^{вн ст} = G^{вн ст}/S = 436.82/124.5 = 3.51 – нагрузка от внутренних стен на 1 м² на 1 этаж

5) Перегородки:

G^пер = L*H*b*γ = (0.65+1.5+1.5+6*2.0+4*2.60+4*0.6+2*2.0)*2.8*0.12*12.75 = 142.7

G^пер = G^пер/S = 142.7/124.5 = 1.15 – нагрузка от перегородок на 1 м² на 1 этаж

Понижающий коэффициент для перекрытий:

Таблица: Cбор нагрузок на фундамент под несущую стену

сечение 1-1:

Нагрузка	Нормативная нагрузка	Коэффициент надежности по нагрузке	Расчетная нагрузка, кН
На единицу площади, кН/м²	От грузовой площади, кН
Постоянные нагрузки:
Несущая стена	-	119.88	1.2	143.86
Стены внутренние	3.51	82.13	1.1	90.34
Перегородки	1.15	26.91	1.2	32.29
Ж/б панели	5.40	145,8	1.1	160.38
Выравнивающий слой	0.883	20.66	1.3	26.86
Паркет	0.0981	2.3	1.2	2.76
Обрешетка	0.05	0.175	1.1	0.193
Асбестоцементные листы	0.141	0.494	1.2	0.593
Покрытие	1.32	4.62	1.2	5.54
Дощатый пол чердака	0,0981	0.255	1.2	0.306
Керамзит (утеплитель)	0.16	0.416	1.3	0.5408
Трехслойный гидроизоляционный ковер	0.15	0.39	1.3	0.507
ИТОГО:	404.03		464.17
Временные нагрузки:
От снега	2.4	6.48	1.4	9.07
От междуэтажных перекрытий с учетом ψ	1.5	17.55	1.4	24.57
От чердака	0.75	1.95	1.4	2.73
ИТОГО:	25.98		36.37
ПОЛНАЯ НАГРУЗКА:	430.01		500.54

Таблица: Cбор нагрузок на фундамент под несущую стену

сечение 2-2:

Нагрузка	Нормативная нагрузка	Коэффициент надежности по нагрузке	Расчетная нагрузка. кН
На единицу площади. кН/м²	От грузовой площади. кН
Постоянные нагрузки:
Несущая стена	-	212.4	1.1	233.64
Стены внутренние	3.51	158.58	1.1	174.44
Перегородки	1.15	51.96	1.2	62.35
Ж/б панели	5.40	291.6	1.1	320.76
Выравнивающий слой	0.883	39.89	1.3	51.86
Паркет	0.0981	4.43	1.2	5.32
Обрешетка	0.05	0.27	1.1	0.3
Асбестоцементные листы	0.141	0.761	1.2	0.913
Покрытие	1.32	7.13	1.2	8.56
Дощатый пол чердака	0,0981	0.51	1.2	0.612
Керамзит (утеплитель)	0.16	0.832	1.3	1.081
Трехслойный гидроизоляционный ковер	0.15	0.78	1.3	1.014
ИТОГО:	767.02		858.14
Временные нагрузки:
От снега	2.4	12.96	1.4	18.14
От междуэтажных перекрытий с учетом ψ	1.5	35.1	1.4	49.14
От чердака	0.75	4.05	1.4	5.67
ИТОГО:	52.11		72.95
ПОЛНАЯ НАГРУЗКА:	819.13		931.09

Таблица: Cбор нагрузок на фундамент под самонесущую стену

сечение 3-3:

Нагрузка	Нормативная нагрузка	Коэффициент надежности по нагрузке	Расчетная нагрузка. кН
На единицу площади. кН/м²	От грузовой площади. кН
Постоянные нагрузки:
Самонесущая стена	-	170.15	1.2	188.36
ИТОГО:	170.15		188.36
ПОЛНАЯ НАГРУЗКА:	170.15		188.36

Раздел 3: Разработка вариантов фундаментов

Разработку вариантов фундаментов произведем на примере фундамента под несущую стену в подвальной части здания (сечение 2-2).

В) Расчет осадки фундамента

Определяем осадку фундамента под несущую стену методом элементарного суммирования. Ширина фундамента b = 3.2 м, глубина заложения d = 2.2 м. Среднее давление под подошвой фундамента: 289.17 кПа.

Определяем ординаты эпюры вертикальных напряжений от действия собственного веса грунтов и вспомогательной эпюры :

- на поверхности земли 0; 0;

- на уровне подошвы фундамента 18.443ּ2.2= 40.57 кПа; 8.11 кПа;

- на контакте 1-го и 2-го слоев 40.57+18.443*0.8 = 55.32 кПа; 11.06 кПа;

- на контакте 2-го и 3-го слоев 55.32+19.326*1.6 = 86.24 кПа; 17.25 кПа;

- на уровне грунтовых вод 86.24+20.012*3.4 = 154.28 кПа; 30.86 кПа;

- на контакте 3-го и 4-го слоев 86.24+10.252*3.4 =121.1 кПа; 24.22 кПа;

- на подошве 4-го слоя 154.28+18.933*5 = 248.95 кПа; 49.79 кПа.

Определяем дополнительное давление по подошве фундамента: 289.17 – 40.57 = 248.6 кПа.

Зададимся высотой элементарного слоя грунта h_i = 0.4 b = 0.4 ּ 3.2= 1.28 м

Далее построим эпюру дополнительных напряжений по формуле , где - коэффициент, определяемый по табл. при соотношении n = L / b = 17.1/3.2 = 5.34.

Вычисления представим в табличной форме:

№ точек	z, м	m=2z/b	α	σ_zр, кПа	σ_zрi, кПа	Е_0i, кПа	h_i, м	ΔS_i, см
				248,600	242,758		0,8	1,367

	0,8	0,5	0,953	236,916
227,966		0,48	0,770
	1,28	0,8	0,881	219,017
192,541	1,12	1,518
	2,4	1,5	0,668	166,065
162,485	8800,7	0,16	0,236
	2,56	1,6	0,6392	158,905
137,936	1,28	1,605
	3,84	2,4	0,4705	116,966
103,355	1,28	1,203
	5,12	3,2	0,361	89,745
84,524	0,68	0,522
	5,8	3,625	0,319	79,303
75,251		0,6	0,410
	6,4		0,2864	71,199
64,425	1,28	0,429
	7,68	4,8	0,2319	57,650
52,604	1,28	0,350
	8,96	5,6	0,1913	47,557
45,457	0,64	0,151
	9,6		0,1744	43,356
S=	8,563

Нижнюю границу сжимаемой толщи находим по точке пересечения эпюр и . Она соответствует мощности сжимаемой толщи Н = 9.43 м.

Вычисляем осадку фундамента как сумму осадок элементарных слоев грунта в пределах сжимаемой толщи (точки 0-11):

0.8563 м = 8.563 см,

где - безразмерный коэффициент, равный 0,8.

Для зданий данного типа предельная осадка составляет S_u = 10 см, следовательно расчетная осадка не превышает предельно допустимую по СНиП.

3.2 Свайный фундамент

Сечение 2-2

В) Расчет осадки фундамента

Среднее давление под подошвой условного фундамента: 487.12 кПа. Эпюра вертикальных напряжений от действия собственного веса грунтов и вспомогательная эпюра построены ранее. Напряжение от действия собственного веса грунта на уровне подошвы условного фундамента 154.28+18.933*1.9 = 190.25 кПа.

Дополнительное давление по подошве условного фундамента: 487.12–190.25 = 296.87 кПа.

Зададимся высотой элементарного слоя грунта h_i = 0.4 В_усл = 0.4 ּ 2.73= 1.092 м.

Далее построим эпюру дополнительных напряжений по формуле , где - коэффициент, определяемый по табл. при соотношении n = L / В_усл = 17.1/ 2.73= 6.26.

Вычисления представим в табличной форме:

№ точек	z, м	m=2z/b	α	σ_zр, кПа	σ_zрi, кПа	Е_0i, кПа	h_i, м	ΔS_i, см
				296,870	279,206		1,092	1,586

	1,092	0,8	0,881	261,542
225,740	1,092	1,282
	2,184	1,6	0,6398	189,937
165,000	1,092	0,937
	3,276	2,4	0,4718	140,063
123,988	1,092	0,704
	4,368	3,2	0,3635	107,912
97,047	1,092	0,551
	5,46		0,2903	86,181
78,285	1,092	0,445
	6,552	4,8	0,2371	70,388
64,525	1,092	0,366
	7,644	5,6	0,1976	58,662
S=	5,872

Нижнюю границу сжимаемой толщи находим по точке пересечения эпюр и . Она соответствует мощности сжимаемой толщи Н = 6.93 м.

Вычисляем осадку фундамента как сумму осадок элементарных слоев грунта в пределах сжимаемой толщи (точки 0-7):

0.05872 м = 5.872 см < S_u = 10 см.

где - безразмерный коэффициент, равный 0.8.

Раздел 4: Технико-экономическое сравнение разработанных вариантов

Сечение 2-2

Сечение 1-1

В) Расчет осадки фундамента

Определяем осадку фундамента под несущую стену методом элементарного суммирования. Ширина фундамента b = 2.0 м, глубина заложения d = 2.2 м. Среднее давление под подошвой фундамента: 250.94 кПа.

Эпюра вертикальных напряжений от действия собственного веса грунтов и вспомогательная эпюра построены ранее.

Определяем дополнительное давление по подошве фундамента: 250.94– 40.57 = 210.37 кПа.

Зададимся высотой элементарного слоя грунта h_i = 0.4 b = 0.4 ּ 2= 0.8 м

Далее построим эпюру дополнительных напряжений по формуле , где - коэффициент, определяемый по табл. при соотношении n = L / b = 17.1/2 = 8.55.

Вычисления представим в табличной форме:

№ точек	z, м	m=2z/b	α	σ_zр, кПа	σ_zрi, кПа	Е_0i, кПа	h_i, м	ΔS_i, см
				210,370	197,853		0,8	1,453

	0,8	0,8	0,881	185,336
160,102		0,8	0,902
	1,6	1,6	0,6411	134,868
117,397	0,8	0,661
	2,4	2,4	0,475	99,926
88,871	8800,7	0,8	0,646
	3,2	3,2	0,3699	77,816
70,453	0,8	0,512
			0,2999	63,090
57,831	0,8	0,421
	4,8	4,8	0,2499	52,571
48,701	0,8	0,354
	5,6	5,6	0,2131	44,830
44,020	0,2	0,080
	5,8	5,8	0,2054	43,210
41,064		0,6	0,128
	6,4	6,4	0,185	38,918
36,604	0,8	0,152
	7,2	7,2	0,163	34,290
S=	5,310

Нижнюю границу сжимаемой толщи находим по точке пересечения эпюр и . Она соответствует мощности сжимаемой толщи Н = 7.0 м.

Вычисляем осадку фундамента как сумму осадок элементарных слоев грунта в пределах сжимаемой толщи (точки 0-10):

0.0531 м = 5.31 см < S_u = 10 см.

где - безразмерный коэффициент, равный 0.8.

Раздел 6: Фундамент под наружную самонесущую стену в бесподвальной части

Сечение 3-3

В) Расчет осадки фундамента

Определяем осадку фундамента под несущую стену методом элементарного суммирования. Ширина фундамента b = 1.0 м, глубина заложения d = 2.0 м. Среднее давление под подошвой фундамента: 217.64 кПа.

Напряжение от действия собственного веса грунта на уровне подошвы условного фундамента 18.443*2 = 36.89 кПа.

Определяем дополнительное давление по подошве фундамента: 217.64– 36.89 = 180.75 кПа.

Зададимся высотой элементарного слоя грунта h_i = 0.4 b = 0.4 ּ 1= 0.4 м

Далее построим эпюру дополнительных напряжений по формуле , где - коэффициент, определяемый по табл. при соотношении n = L / b = 17.1/1 = 17.1.

Вычисления представим в табличной форме:

№ точек	z, м	m=2z/b	α	σ_zр, кПа	σ_zрi, кПа	Е_0i, кПа	h_i, м	ΔS_i, см
				180,750	169,995		0,4	0,624

	0,4	0,8	0,881	159,241
137,641	0,4	0,505
	0,8	1,6	0,642	116,042
107,727	0,2	0,198
			0,55	99,413
92,815		0,2	0,131
	1,2	2,4	0,477	86,218
76,909	0,4	0,217
	1,6	3,2	0,374	67,601
61,455	0,4	0,173
			0,306	55,310
50,972	0,4	0,144
	2,4	4,8	0,258	46,634
44,916	0,2	0,063
	2,6	5,2	0,239	43,199
41,753		0,2	0,043
	2,8	5,6	0,223	40,307
37,867	0,4	0,079
	3,2	6,4	0,196	35,427
33,529	0,4	0,070
	3,6	7,2	0,175	31,631
30,095	0,4	0,063
			0,158	28,559
27,203	0,4	0,057
	4,4	8,8	0,143	25,847
24,763	0,4	0,052
	4,8	9,6	0,131	23,678
22,775	0,4	0,047
	5,2	10,4	0,121	21,871
S=	2,464

Нижнюю границу сжимаемой толщи находим по точке пересечения эпюр и . Она соответствует мощности сжимаемой толщи Н = 5.07 м.

Вычисляем осадку фундамента как сумму осадок элементарных слоев грунта в пределах сжимаемой толщи (точки 0-15):

0.02464 м = 2.464 см < S_u = 10 см.

где - безразмерный коэффициент, равный 0.8.

Раздел 1: Оценка инженерно-геологических условий строительной площадки

Определение нормативных и расчетных характеристик грунта по первой и второй группе предельных состояний.

Слой 1 охарактеризован образцом № 1

Образец №1

Число пластичности: J_P = W_L – W_P = 18% - глина

Показатель консистенции J_L = = = 0,278– тугопластичная консистенция.

Удельный вес: g = rg = 1.88*9.81 = 18,443кН/м³;

g_s = r_sg = 2.71*9.81 = 26,585 кН/м³

Коэффициент пористости: e = = = 0,946

Модуль общей деформации: E_o = = 0.43*(1+0,946) / 0,096 = 8,716 МПа,

где β = 0.43 – для глин

Нормативные значения удельного сцепления и угла внутреннего трения:

С_н= 0,0372 МПа

j_II =14,08

R₀=0,2411 МПа

Окончательно устанавливаем: грунт – глина тугопластичная.

Слой 2 охарактеризован образцом № 2

Образец №2

Число пластичности: J_P = W_L – W_P = 5% - супесь

Показатель консистенции J_L = = = 0,2 – пластичная консистенция.

Удельный вес: g = rg = 1,97*9.81 = 19,326кН/м³;

g_s = r_sg = 2,75*9.81 = 26,978кН/м³

Коэффициент пористости: e = = = 0,689

Модуль общей деформации: E_o = = 0,74*(1+0,689) / 0,11 = 11,362 МПа,

где β = 0,74 – для супесей

Нормативные значения удельного сцепления и угла внутреннего трения:

С_н= 0,0142 МПа

j_II =25,83

R₀=0,2433 МПа

Окончательно устанавливаем: грунт – супесь пластичная.

Слой 3 охарактеризован образцом № 3

Образец №3

Число пластичности: J_P = W_L – W_P = 0% - песок

По гранулометрическому составу: частиц размером >0.25мм – 66,9%, что соответствует песку средней крупности.

Удельный вес: g = rg = 2,04*9.81 = 20,012 кН/м³;

g_s = r_sg = 2,74*9.81 = 26,879 кН/м³

Коэффициент пористости: e = = = 0,665- средней плотности

Удельный вес взвешенного грунта: g_s_в = = = 10,252 кН/м³

Степень влажности: S_r = = (0,24*26,879) / (0.665*9,81) = 0,989 - насыщенный водой

Модуль общей деформации: E_o = = 0.74*(1+0,665) / 0,14 = 8,8007 МПа,

где β = 0,74 – для песков

Нормативные значения удельного сцепления и угла внутреннего трения:

С_н= 0,0009 МПа

j_II =29,75

R₀=0,4 МПа

Окончательно устанавливаем: грунт – песок средней крупности, средней плотности, насыщенный водой.

Слой 4 охарактеризован образцом № 4

Образец №4

Число пластичности: J_P = W_L – W_P = 16% - суглинок

Показатель консистенции J_L = = = 0,375 – тугопластичная консистенция.

Удельный вес: g = rg = 1,93*9,81 = 18,933 кН/м³;

g_s = r_sg = 2,73*9,81 = 26,781 кН/м³

Коэффициент пористости: e = = = 0,811

Модуль общей деформации: E_o = = 0.74*(1+0.414) / 0.05 = 20.927 МПа,

где β = 0,62 – для суглинков

Нормативные значения удельного сцепления и угла внутреннего трения:

С_н= 0,02 МПа

j_II =19,78

R₀=0,201 МПа

Окончательно устанавливаем: грунт – суглинок тугопластичный.

Таблица сводных данных физико-механических свойств грунтов площадки

№ п/п

r г/см³

g кН/м³

g_s кН/м³

g_s_в кН/м

W_P %

W_L %

W %

J_P %

J_L

S_r

С_н МПа

Е МПа

а МПа^-1

К_ф см/с

j_II°

R_о МПа

Глина тугопластичная

1,88

18,443

26,585

30,0

48,0

35,0

0,278

0,946

0,0372

8,716

0,096

3*10^-8

14,08

0,2411

Супесь пластичная

1,97

19,326

26,978

20,0

25,0

21,0

0,200

0,689

0,0142

11,362

0,11

3*10^-6

25,83

0,2433

Песок среднезернистый, средней плотности, насыщенный водой

2,04

20,012

26,879

10,252

0,0

24,0

0,665

0,989

0,0009

8,8007

0,14

3*10^-3

29,75

0,400

Суглинок тугопластичный

1,93

18,933

26,781

9,371

22,0

38,0

28,0

0,375

0,811

0,02

15,381

0,073

3*10^-7

19,78

0,201

12 3 4 Следующая ⇒

Что вызывает тренды на фондовых и товарных рынках Объяснение теории грузового поезда Первые 17 лет моих рыночных исследований сводились к попыткам вычислить, когда этот...

Что делать, если нет взаимности? А теперь спустимся с небес на землю. Приземлились? Продолжаем разговор...

ЧТО И КАК ПИСАЛИ О МОДЕ В ЖУРНАЛАХ НАЧАЛА XX ВЕКА Первый номер журнала «Аполлон» за 1909 г. начинался, по сути, с программного заявления редакции журнала...

Конфликты в семейной жизни. Как это изменить? Редкий брак и взаимоотношения существуют без конфликтов и напряженности. Через это проходят все...

Не нашли то, что искали? Воспользуйтесь поиском гугл на сайте: