Сдам Сам

ПОЛЕЗНОЕ


КАТЕГОРИИ







Определение осадки основания с использованием расчетной схемы в виде линейно-деформируемого слоя





Осадка основания с использованием расчетной схемы в виде линейно-деформируемого слоя определяется в случаях:

- в пределах сжимаемой толщи основания Нс, определенной как для линейно-деформируемого полупространства, залегает слой грунта с модулем деформации Е1 ≥ 1000 кг/см2 и толщиной h1, удовлетворяющей условию

, (24)

где Е2 – модуль деформации грунта, подстилающего слой грунта с модулем деформации Е1. Для данного случая толщина линейно-деформируемого слоя Н принимается до кровли малосжимаемого грунта;

- ширина (диаметр) фундамента b ≥ 10 м и модуль деформации грунтов основания Е ≥ 100 кг/см2.

Схему линейно-деформируемого слоя допускается применять и для фундамента шириной b ≥ 10 м, при наличии в пределах сжимаемой толщи Н слоев грунта с модулем деформации Е < 100 кг/см2, если их суммарная толщина не превышает 0,2·Н.

Средняя осадка основания жесткого фундамента с использованием расчетной схемы в виде линейно-деформируемого слоя (рис. 8) определяется по формуле

, (25)

где р – среднее давление под подошвой фундамента (для фундамента шириной b < 10 м принимается р = р0); b – ширина прямоугольного или диаметр круглого фундамента; kc и km – коэффициенты, принимаемые по [1]; n – число слоев, различающихся по сжимаемости в пределах расчетной толщины слоя H;
Ei – модуль деформации слоя; ki и ki-1 – коэффициенты, определяемые по [1], в зависимости от формы фундамента, соотношения сторон прямоугольного фундамента и относительной глубины, на которой расположены подошва и кровля i-го слоя соответственно

, . (26)

Толщина линейно-деформируемого слоя Н при ширине (диаметре) фундамента b ≥ 10 м и среднем значении модуля деформации грунтов основания Е ≥ 100 кг/см2 определяется по формуле



, (27)

где H0 и ψ – принимаются соответственно равными для основания, сложенного пылевато-глинистыми грунтами 9 м и 0,15, а для основания, сложенного песчаными грунтами, – 6 м и 0,1; kp – коэффициент, принимаемый равным 0,8 при среднем давлении под подошвой фундамента p = 1 кг/см2 и 1,2 при среднем давлении под подошвой фундамента p = 5 кг/см2 (при промежуточных значениях – по интерполяции).

Если основание сложено пылевато-глинистыми и песчаными грунтами, значение Н определяется по формуле

, (28)

где Hs – толщина слоя, вычисленная по формуле

, (29)

в предположении, что основание сложено только песчаными грунтами;
hcl – суммарная толщина слоев пылевато-глинистых грунтов в пределах глубины Нcl; Нcl – толщина слоя, вычисленная по формуле

, (30)

в предположении, что основание сложено только пылевато-глинистыми грунтами.

Значение Н, вычисленное по формулам (27) и (28), должно быть увеличено на толщину слоя грунта с модулем деформации Е < 100 кг/см2, если этот слой расположен ниже Н и толщина его не превышает 0,2·Н. При большей толщине слоя такого грунта, а также если вышележащие слои имеют модуль деформации Е < 100 кг/см2, расчет деформации основания следует выполнять по расчетной схеме линейно-деформируемого полупространства.

 
 

 

 


Рис. 8. Схема к расчету осадок с использованием расчетной схемы в виде линейно-деформируемого слоя

Пример 5

Определить осадку фундамента под дымовую трубу (исходные данные см. в примере 3).

 

Диаметр фундамента D более 10 м, модуль деформации грунтов основания E более 100 кг/см2, следовательно, для определения осадки фундамента, в соответствии с [1], была принята расчетная схема основания в виде линейно-деформируемого слоя.

Толщину линейно-деформируемого слоя Н определяли как для основания, сложенного пылевато-глинистыми и песчаными грунтами

м.

Толщину слоя Hs, вычисленную в предположении, что основание сложено только песчаными грунтами, определяли по формуле

м,

где Н0 = 6 м и ψ = 0,1 как для основания, сложенного песчаными грунтами;
b = D = 13,2 м; kp = 1 при среднем давлении под подошвой фундамента
pII = 2,5 кг/см2 (c учетом собственного веса фундамента и веса грунта на уступах фундамента).

Для определения hcl вычисляли толщину слоя Нcl, в предположении, что основание сложено только пылевато-глинистыми грунтами, по формуле

м,

где Н0 = 9 м и ψ = 0,15 как для основания, сложенного пылевато-глинистыми грунтами; b = D = 13,2 м; kp = 1 при среднем давлении под подошвой фундамента pII = 2,5 кг/см2 (c учетом собственного веса фундамента и веса грунта на уступах фундамента).

В пределах слоя Нcl находится слой супеси толщиной 2,2 м и слой глины толщиной 1,1 м, следовательно, hcl = 2,2 + 1,1 = 3,3 м.

Поскольку b = D = 13,2 м > 10 м, среднее давление под подошвой фундамента р было принято равным рII = 2,5 т/м2 (c учетом собственного веса фундамента и веса грунта на уступах фундамента).

Относительная толщина слоя ζ' = 2·Н/b = 1,7, kc = 1,3.

Коэффициент km = 1,35 (как для грунта основания с Е ≥ 100 кг/см2 и фундамента с b = D = 13,2 м).

В пределах линейно-деформируемого слоя Н расположены три слоя грунта, различающихся по сжимаемости (супесь с Е = 1200 т/м2, песок с
Е = 2500 т/м2 и глина с Е = 2000 т/м2), следовательно, n = 3. Для первого слоя грунта (супесь) k1 = 0,068 и k0 = 0. Для второго слоя грунта (песок) k2 = 0,328 и k1 = 0,068. Для третьего слоя грунта (глина) k2 = 0,364 и k1 = 0,328.

Стабилизированная осадка фундамента

м.

После определения стабилизированной осадки следует провести проверку условия (22).

1.5. Определение крена фундамента

Крен жесткого фундамента при действии внецентренной нагрузки определяется по формуле

, (31)

где Е и v – модуль деформации и коэффициент Пуассона грунта основания;
ke –коэффициент, принимаемый по [1]; N и е – вертикальная составляющая равнодействующей всех нагрузок на фундамент на уровне подошвы и ее эксцентриситет; а – диаметр круглого или сторона прямоугольного фундамента, в направлении которого действует момент; km – коэффициент, учитываемый при расчете фундамента по схеме линейно-деформируемого слоя при а ≥ 10 м и
Е ≥ 100 кг/см2, принимаемый по [1].

Для кольцевого фундамента крен i определяется по формуле

, (32)

где ω – коэффициент, принимаемый в зависимости от отношения n = D/d (при
n ≤ 6 ω = 1, при n = 0,8 ω = 1,03, при n = 0,9 ω = 1,1).

В случае залегания под подошвой фундамента в пределах сжимаемой толщи Нс (или линейно-деформированного слоя Н)нескольких слоев грунта с различными значениями Е и v, при определении крена i следует пользоваться средними значениями и , определяемыми по формулам

и (33)

, (34)

где Еi, vi, hi – соответственно модуль деформации, коэффициент Пуассона и толщина i-го слоя грунта; n – число слоев грунта с различными значениями Е и v в пределах сжимаемой толщи Нс (или линейно-деформированного слоя Н);
Ai – площадь эпюры дополнительных вертикальных напряжений под подошвой фундамента в пределах i-го слоя грунта.

Для расчетной схемы в виде линейно-деформируемого полупространства Ai определяется по формуле

, (35)

где σzp,i – среднее значение дополнительного вертикального напряжения в i-м слое грунта (см. пункт 1.4.1).

Для расчетной схемы в виде линейно-деформируемого слоя Ai определяется по формуле

, (36)

где ki и ki-1 – коэффициенты, определяемые по [1] (смотри пункт 1.4.2).

Если крен фундамента обусловлен несимметричным относительно оси фундамента напластованием грунтов либо сильным влиянием соседних загруженных фундаментов (площадей), расположенных с одной из его сторон, то крен определяется по формуле

, (37)

где s1 и s2 – осадки, определенные по краям фундамента; L – расстояние между точками, в которых были определены осадки.

Значение крена должно удовлетворять условию

, (38)

где i – крен, определенный расчетом; iu – предельное значение крена, устанавливаемое [1] или проектом.

Пример 6

Определить крен фундамента под дымовую трубу (исходные данные
см. в примерах 3 и 5).

 

Крен фундамента при действии внецентренной нагрузки был определен по формуле

где NII = 3434 т (c учетом собственного веса фундамента и веса грунта на уступах фундамента); km = 1,35 как для грунта с Е ≥ 100 кг/см2 и фундамента с b = D = 13,2 м; е = 0,19 м; а = D = 13,2 м; kе = 0,72 для ζ' = 2·Н/b = 1,7.

В пределах линейно-деформированного слоя Н залегают три слоя грунта с различными значениями Е и v (супесь с Е = 1200 т/м2 и v =0,31, песок с
Е = 2500 т/м2 и v =0,28, глина с Е = 2000 т/м2 м2 и v =0,41), поэтому при определении крена пользовались средними значениями и

Значения v принимали в зависимости от вида грунта. Для первого слоя грунта (супесь) v1 = 0,31 и h1 = 2,2 м, ля второго слоя грунта (песок) v2 = 0,28 и
h2 = 7,7 м, для третьего слоя грунта (глина) v3 = 0,41 и h1 = 1,1 м.

т/м2,

где для первого слоя грунта (супесь) Е1 = 1200 т/м2 и А1 = k1 – k0 = 0,068 – 0 =
= 0,068; для второго слоя грунта (песок) Е2 = 2500 т/м2 и А2 = k2 – k1 =
= 0,328 – 0,068 = 0,26; для третьего слоя грунта (глина) Е3 = 2000 т/м2 и А2 =
= k2 – k1 = 0,364 – 0,328 = 0,036.

После определения крена следует провести проверку условия (38).

Свайный фундамент

Пример 7

Подобрать тип и размер свай и запроектировать свайный фундамент под железобетонную колонну промышленного здания сечением 400х600 мм. Расчетная схема и грунтовые условия показаны на рис. 9. Нагрузки на обрез фундамента: N0II = 50 т, Т0II = 2 т, М0II = 6 т·м, N0I = 60 т, Т0I = 2,4 т,
М0I = 7,2 т·м.

Глубина нормативного промерзания грунта dfn = 1,60 м.

Расчетные характеристики грунтов представлены в табл. 2.

Рис. 9. Расчетная схема и грунтовые условия

Определяли глубину заложения ростверка dр. Принимали заделку колонны в ростверке 900, заделку головы сваи в ростверк 500 (жесткая), так, как есть момент и горизонтальная сила. Таким образом, исходя из конструктивных условий, dр ³ 900 + 500 + 250 (рис. 9). Так как глубина нормативного промерзания dfn = 1,60 м, окончательно принимали dр = 1,70 м (рис. 10).

Таблица 2

Расчетные характеристики грунтов

 

№ слоя γS, т/м3 γ, т/м3 ω ωР ωL φ, град с, кг/см2 Е, кг/см2 k, см/с γd, т/м3 n e IР IL mv, см2/кг Sr eL Iss
1 2,66 1,75 0,25 30 0,01 30 7×10-4 1,4 0,47 0,9 0,02 0,73
2 2,68 1,8 0,16 0,12 0,19 21 0,03 70 2×10-5 1,55 0,42 0,73 0,07 0,57 0,01 0,58 0,48 -0,14
3 2,69 2,0 0,21 0,15 0,26 24 0,31 80 2×10-6 1,65 0,38 0,63 0,11 0,54 0,007 0,89
4 2,70 2,01 0,19 0,16 0,22 24 0,26 160 4×10-5 1,69 0,37 0,59 0,06 0,5 0,004 0,87

Выбрали тип и размер сваи. Рассматривали два варианта свай. Первый вариант – свая марки С 3–30 (ГОСТ 19804) с отметкой плоскости нижнего конца минус 4,35 м и заделкой нижнего конца в слой № 3 на 1000 мм; второй вариант – свая марки С 7–30 (ГОСТ 19804) с отметкой плоскости нижнего конца минус 8,35 м и заделкой нижнего конца в слой № 4 на 1000 мм.

Определяли несущую способность свай [3]

, (39)

где γс, γсR, γcf – коэффициенты условий работы сваи, грунта под нижним концом сваи и грунта по боковой поверхности сваи, соответственно;
R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи; u – периметр поперечного сечения сваи; fi – расчетное сопротивление i-го слоя грунта по боковой поверхности сваи; hi – толщина i-го слоя грунта; A – площадь поперечного сечения сваи.

Для сваи С3–30

т.

Допустимая нагрузка на сваю

т.

Для сваи С7–30:

т.

Допустимая нагрузка на сваю

т.

Определяли количество свай в кусте

шт, шт.

Окончательно выбирали сваю марки С7–30. Так как есть внецентренное нагружение, увеличивали количество свай на 20%

шт.

Далее проводили конструирование фундамента (см. рис. 10).

Учитывали внецентренное нагружение [3]. Определяли максимальную и минимальную нагрузки на крайние сваи

, (40)

где xi, yi – расстояния от главных осей до оси каждой сваи; x, y – расстояния от главных осей до оси сваи, для которой вычисляется нагрузка; Nрост – вес ростверка; Nгр – вес грунта на ступенях ростверка; Mx, My – расчетные моменты относительно главных осей; n – количество свай.

т.

Расчетные моменты определяли по формуле

.

Рис. 10. Конструирование фундамента

Проверяли соответствие максимальной и минимальной нагрузок
условиям [3]

, .

Условия выполняются, следовательно, оставляли конструкцию принятого свайного фундамента.

Определяли осадку свайного куста. Расчетную схему см. рис. 11.

Рис. 11. Расчетная схема

Осредненное значение угла внутреннего трения определяли по формуле

,

.

Определяли размеры условного фундамента в плане

м.

Определяли объем условного фундамента

м3.

Определяли объем свай

м3.

Определяли осредненное значение удельного веса грунты в условном массиве

т/м3.

Определяли вес свай в условном фундаменте

т.

Определяли вес грунта в условном фундаменте

т.

Определяли вертикальную составляющую нормативных сил в уровне нижних концов свай

т.

Определяли среднее давление в уровне подошвы условного фундамента

т/м2.

Определяли расчетное сопротивление грунта в уровне подошвы условного фундамента по формуле (6)

т/м2,

где d1 принимали равным 0, так как здание не имеет подвала.

Проверяли условие Pср ≤ R

т/м2.

Определяли бытовое давление грунта на уровне подошвы условного фундамента

т/м2.

Определяли дополнительное вертикальное давление на уровне подошвы условного фундамента

т/м2.

Расчет осадки условного фундамента проводили по методу послойного суммирования [1] и оформляли в табличной форме (табл.3).

Таблица 3

Расчет осадки условного фундамента

z 2∙z/в L/B α σzp, т/м3 σzg, т/м3 0,2∙σzg, т/м3 hi, м Ei, т/м3 Si, м
0 1,0 8,24 15,71 3,142 0 1600
0,968 0,8 1 0,8 6,59 17,65 3,53 0,968 1600 0,0044
1,936 1,6 1 0,449 3,69 19,59 3,91 0,968 1600 0,0031
Итого 0,004

Расчетная осадка равна 0,007 м, допустимая осадка, в соответствии с прил. 5 [1], равна 0,08 м, следовательно, условие (22) выполняется.

Пример 8

Запроектировать и определить осадку ленточного свайного фундамента под кирпичную стену многоэтажного жилого дома с техническим подпольем. Отметка пола подполья минус 1,45 м, отметка низа ростверка минус 1,95 м. Приняты сваи СНпр 7 – 40 длиной 7 м, сечением 400х400 мм с напрягаемой проволочной арматурой. Несущая способность свай Fd = 142,7 т, допустимая нагрузка Рдоп = 101,9 т.

Расчетная схема и инженерно-геологические условия показаны на рис.12.

Нагрузки на обрезе фундамента N0I = 152,8 т/м, N0II = 127,3 т/м .

Расчетные характеристики грунтов представлены в табл. 4.

Рис. 12. Расчетная схема и инженерно-геологические условия

Определяли количество свай на 1 погонный метр

шт.

Принимали шахматное расположение свай при числе рядов n = 2.

Принимали расстояние С = 1,2 м (рис. 13).

Таблица 4

Расчетные характеристики грунтов

 

№ слоя γS, т/м3 γ, т/м3 ω ωР ωL φ, град с, кг/ см2 Е, кг/ см2 γd, т/м3 e IР IL Sr μ
1 Данные не представлены
2 2,7 1,7 0,25 0,2 0,3 19 0,05 100 1,4 0,81 0,1 0,54 0,33 0,3
3 2,72 1,8 0,15 0,1 0,26 24 0,12 110 1,65 0,65 0,16 0,31 0,63 0,3
4 2,6 1,7 0,16 - - 30 0,003 200 1,6 0,63 - - 0,66 0,25
5 2,7 2,0 - - - - - 250 - 0,2 -0,1 - 0,1

Определяли расстояние между сваями в ряду [7]

м.

Принимали а = 1,4 м.

Рис. 13. Конструирование фундамента

Определяли расстояние между рядами свай [7]

м.

Принимали b = 1 м.

Определяли ширину ленточного ростверка

м.

Определяли вес ростверка, стены техподполья и грунта на обрезе ростверка

т/м.

Определяли нагрузку, передаваемую на одну сваю

т.

Нагрузка, передаваемую на одну сваю, превышает Рдоп, следовательно, уменьшали шаг свай в ряду до значения а = 1,2 м.

Для значения а = 1,2 м определяли расстояние между рядами свай и ширину ленточного ростверка, соответственно

м, м.

Определяли нагрузку, передаваемую на одну сваю

т.

Нагрузка, передаваемую на одну сваю, менее Рдоп. Окончательная конструкция ростверка приведена на рис. 14.

Осадку ленточного свайного фундамента определяли по формуле СНиП 2.02.03-85 [3]

, (41)

где n – погонная нагрузка на свайный фундамент с учетом веса фундамента в виде массива грунта со сваями, ограниченного поверхностью планировки, вертикальными плоскостями, проходящими по наружным граням крайних рядов свай, плоскостью проходящей через нижние концы свай;
v – коэффициент Пуассона грунта; E – модуль деформации грунта;
δ0 – безразмерный коэффициент, принимаемый по номограмме (рис.15), в зависимости от μ, и приведенной глубины сжимаемой толщи Hc/h.

Рис. 14. Конструирование фундамента

Значение определяли по формуле

,

где b – ширина фундамента, принимаемая по наружным граням свай;
h – глубина погружения свай.

Определяли приведенную глубину сжимаемой толщи

.

Глубина сжимаемой толщи Нс была принята на границе песка крупного и глины твердой на отметке минус 14,00 м.

Значение δ0 определяли по номограмме на рис. 15: δ0 = 1,75.

 
 

 


Рис. 15. Номограмма для определения значения δ0

Погонную нагрузку на свайный фундамент с учетом веса фундамента в виде массива грунта со сваями, ограниченного поверхностью планировки, вертикальными плоскостями, проходящими по наружным граням крайних рядов свай, плоскостью проходящей через нижние концы свай, определяли по формуле

т/м.

Определяли осадку ленточного свайного фундамента

м.

Расчет осадок ленточных свайных фундаментов следует выполнять при работе свай в однородных глинистых и песчаных грунтах, при опирании нижних концов свай на пески средней плотности и глинистые грунты мягко пластичной и тугопластичной консистенции [6].

При заглублении нижних концов свай в плотные пески, гравелистые грунты и глинистые грунты твердой консистенции расчет осадок гражданских зданий допускается не производить, так как осадки в этом случае будут незначительными.

В формуле (43) для определения осадки ленточного свайного фундамента использован модуль деформации грунта Е. В условиях слоистого напластования грунтов данное значение модуля деформации принимается как средневзвешенное значение до нижней границы активной зоны с учетом уплотнения грунта под сваями на глубину 3·d (рис.16), определяемое по формуле

. (42)

Модуль деформации в уплотненной зоне Еупл рекомендуется принимать по данным испытаний сваи-штампа [3]. При отсутствии таких данных значение Еупл допускается принять в зависимости от значения Е по табл. 5 [6].

В соответствии с вышеизложенным, для примера 8

кг/см2,

м.

Рис. 16. Зона уплотненного грунта

Полученное значение осадки фундамента меньше определенного ранее в примере 8 значения. Следовательно, недоучет уплотненного состояния грунта под нижними концами свай при расчете осадки приводит к получению завышенного значения осадки.

Таблица 5

Значения Еупл в зависимости от значений Е

 

Е, по результатам лабораторных испытаний, кг/см2 Еупл, кг/см2
для песчаных грунтов на глубине, м для глинистых грунтов на глубине, м

Пример 9

Запроектировать свайный фундамент под колонну административного каркасного здания, пристраиваемого к цеху. Сечение колонны 600х400, шаг колонн 6 м. В здании имеется подвал с отметкой пола минус 2,6 м от планировочной отметки земли. Нагрузки на обрез фундамента: N0I = 280 т, М0I = 36 т·м, Т0I = 2,4 т.

Расчетная схема и инженерно-геологические условия показаны на рис. 17. Глубина нормативного промерзания грунта dfn = 1,2 м. Расчетные характеристики грунтов представлены в табл. 6.

Рис. 17. Расчетная схема и инженерно-геологические условия

Использование забивных свай не допускается вследствие чувствительности конструкций и технологического процесса существующего цеха и динамическим воздействием. Следовательно, принимали буровые сваи, устраиваемые в грунте под защитой глинистого раствора, Æ 600 мм, длиной 12,1 м, заглубление в несущий слой песка 2 м, бетон марки В20. Армирование конструктивное (в верхней трети ствола) шестью стержнями Æ 16 мм, арматура марки А-I.

Таблица 6

Расчетные характеристики грунтов

 

№ слоя Толщина слоя, м γS, т/м3 γ, т/м3 φ, град с, кг/ см2 Е, кг/ см2 e IР IL γ
1 0,3 Данные не представлены
2 7,5 - 1,55 17 0,004 80 - 0,06 0,55 0,91
3 6,0 2,72 1,55 16 0,0025 90 - 0,19 0,48 -
4 - 2,65 1,72 33 - 400 0,53 - - -

Исходя из конструктивных особенностей принимали глубину заложения ростверка dр = 3,8 м.

Расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи для песчаных грунтов определяли по формуле [3]

, (43)

где α1, α2, α3, α4 – безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 6 [3], в зависимости от φ; γ'I – расчетное значение удельного веса грунта в основании сваи; d – диаметр сваи; h – глубина заложения нижнего конца сваи;
γI – осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, расположенных выше нижнего конца сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды)

т/м3.

т/м2.

Несущую способность сваи по грунту [3] определяли по формуле (39)

т.

Определяли нагрузку, допускаемую на сваю,

т.

Несущую способность сваи по материалу определяли по формуле [5].

, (44)

где φ – коэффициент продольного изгиба, принимали равным 1,0;
γс – коэффициент условий работы, принимали равным 1,0 как для сваи сечением более 300х300 мм; γm – коэффициент условий работы бетона, принимали равным 0,7 как для сваи, изготовленной под глинистым раствором;
Rb – расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, зависящее от его класса (табл. 7); A – площадь поперечного сечения сваи; γa – коэффициент условий работы арматуры, принимали равным 1,0; Rs – расчетное сопротивление сжатию арматуры (табл. 8); Aa – площадь сечения арматуры.

Таблица 7

Расчетные сопротивления тяжелого бетона сжатию

 

Класс бетона В 12,5 В 15 В 20 В 25 В 30 В 35 В 40 В 45 В 50 В 60
Rb, т/м2 750 850 1150 1450 1700 1950 2200 2500 2750 3300

 

 

Таблица 8

Расчетные сопротивления стержневой арматуры сжатию

 

Класс арматуры, диаметр А-I A-II A-III, 6-8 мм A-III, 10-40 мм A-IV А-V A-VI
Rs, т/м2 2250 2800 3550 3650 4000 4000 4000

т,

где Аа принимали равной 0, так как в нижней части сваи арматура отсутствует.

Определяли нагрузку, допускаемую на сваю,

т.

В дальнейших расчетах принимали меньшее из значений Рдоп1 и Рдоп2, равное
93 т.

Определяли предварительное количество свай в кусте

шт.

Так как есть внецентренное нагружение, увеличивали количество свай на 20%

шт.

Окончательно принимали 4 сваи в кусте и конструировали фундамент
(рис. 18).

Определяли нагрузки, действующие в уровне подошвы ростверка (рис.19).

Определяли вес ростверка

,

где γб – удельный вес материала ростверка; γf – коэффициент надежности по нагрузке; Vр – объем ростверка.

т.

Рис. 18. Конструирование фундамента

Рис. 19. Расчетная схема

 

 

Определяли вес грунта

,

где γгр – удельный вес грунта; γf – коэффициент перегрузки; Vгр – объем грунта.

т.

Определяли вес бетонной стены подвала при δ = 300 мм, h = 2900 мм, шаге колонн 6 м

,

где γгр – удельный вес материала стены; γf – коэффициент перегрузки;
Vст – объем стены.

т.

Общую вертикальную нагрузку в уровне подошвы ростверка определяли по формуле

т.

Определяли действующие в уровне подошвы ростверка моменты [5].

Интенсивность горизонтального давления грунта на стену подвала определяли по формуле

,

где γII – удельный вес грунта обратной засыпки; L – высота эпюры активного давления грунта (рис. 19); ψ – ориентировочное значение условного сопротивления сдвигу грунта обратной засыпки (см. п. 1.2.2).

т·м.

Момент от горизонтального давления грунта определяли по формуле

т·м.

Момент от горизонтальной нагрузки определяли по формуле

т·м.

Момент от собственного веса грунта на уступе ростверка определяли по формуле

т·м.

Момент от веса стены подвала определяли по формуле

т·м.

Определяли общий изгибающий момент от действия всех сил относительно центра тяжести подошвы ростверка

т·м.

Определяли расчетную нагрузку, передаваемую на наиболее нагруженную крайнюю сваю, по формуле (40)

т.

Проверяли соответствие максимальной и минимальной нагрузок
условиям [3]

, .

Условия выполняются, следовательно, оставляли принятую конструкцию фундамента.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений [Текст]

2. СНиП 23-01-99* Строительная климатология [Текст]

3. СНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты [Текст]









Не нашли то, что искали? Воспользуйтесь поиском гугл на сайте:


©2015- 2018 zdamsam.ru Размещенные материалы защищены законодательством РФ.