|
Элементы из цельной и клееной древесины7.3.1 Центрально сжатые элементы постоянного поперечного сечения следует рассчитывать по формулам: на прочность (7.4) на устойчивость (7.5) где fc ,0, d — расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон; Ad — расчетная площадь поперечного сечения, принимаемая равной: — площади сечения брутто A sup, если ослабления не выходят на кромки и площадь ослабления не превышает 25 % площади брутто; — площади сечения нетто A inf с коэффициентом 4/3, если ослабления не выходят на кромки и площадь ослабления превышает 25 % площади брутто; — площади сечения нетто A inf, если ослабления выходят на кромки; kc — коэффициент продольного изгиба, определяемый по формуле (7.6) или (7.7). 7.3.2 При расчете центрально сжатых элементов на устойчивость следует учитывать упругую Коэффициент продольного изгиба следует определять по формуле (7.6) или (7.7), в зависимости от гибкости элемента: при (7.6) при (7.7) где с = 0,8 для древесины и с = 1 для фанеры; С = 3000 для древесины и С = 2500 для фанеры. 7.3.3 Гибкость элементов цельного, постоянного по длине сечения определяется по формуле , (7.8) где — расчетная длина элемента; i — радиус инерции сечения элемента в направлении соответствующей оси. 7.3.4 Расчетную длину элемента следует определять по формуле (7.9) где — коэффициент, определяемый в соответствии с требованиями 7.7; l — свободная длина элемента. 7.3.5 Расчет на устойчивость центрально сжатых элементов переменного по высоте и постоянного по ширине сечения следует выполнять по формуле (7.10) где — площадь поперечного сечения брутто с максимальными размерами; — коэффициент, учитывающий переменность высоты сечения, определяемый по таблице 7.1; — коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно 7.3.2 для гибкости, соответствующей сечению с максимальными размерами. Составные элементы на податливых связях 7.3.6 Составные элементы на податливых связях, опертые всем сечением, следует рассчитывать на прочность и устойчивость по формулам (7.4) и (7.5), при этом и определяют как суммарные площади всех ветвей. Гибкость составных элементов l следует определять с учетом податливости связей по формуле , (7.11) где — гибкость всего элемента относительно оси у (рисунок 7.1), вычисленная по расчетной длине элемента без учета податливости; — гибкость отдельной ветви относительно собственной оси, вычисленная по расчетной длине (при принимают ); — коэффициент приведения гибкости. Коэффициент приведения гибкости определяют по формуле , (7.12) где b, h и ld — ширина, высота поперечного сечения и расчетная длина элемента, м; n 1 — суммарное количество швов сдвига в элементе (на рисунке 7.1 — по четыре шва для каждого элемента); n 2 — расчетное среднее количество срезов связей в одном шве на 1 м элемента; — коэффициент податливости соединений, определяемый по таблице 7.2.
7.3.7 При определении коэффициента следует руководствоваться следующими правилами: — диаметр гвоздей следует принимать не более 0,1 толщины соединяемых элементов; — если размер защемленных концов гвоздей менее 4 d, то срезы в примыкающих к ним швах — в соединениях на стальных цилиндрических нагелях следует учитывать толщину более тонкого из соединяемых элементов; — при расчете диаметр дубовых нагелей следует принимать не более 0,25 толщины более тонкого из соединяемых элементов. Связи в швах следует расставлять равномерно по длине элемента. 7.3.8 Гибкость составного элемента, вычисленную по формуле (7.11), следует принимать не более гибкости отдельных ветвей, определяемой по формуле , (7.13) где — расчетная длина элемента; — сумма моментов инерции брутто поперечных сечений отдельных ветвей относительно собственных осей, параллельных оси у; A sup — площадь сечения брутто элемента. Изгибаемые элементы 7.4.1 Расчет изгибаемых элементов на прочность по нормальным напряжениям следует производить по формуле , (7.14) где — расчетный изгибающий момент; — расчетное сопротивление изгибу; — расчетный момент сопротивления поперечного сечения элемента. Для элементов из цельной древесины . При определении ослабления сечений, расположенные на участке длиной до 200 мм, следует принимать совмещенными в одном расчетном сечении. Для составных элементов на податливых связях значения коэффициента для элементов из одинаковых слоев приведены в таблице 7.3. 7.4.2 Расчет изгибаемых элементов на прочность при скалывании следует производить по формуле , (7.15) где — расчетная поперечная сила; — статический момент брутто сдвигаемой части поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси; — момент инерции брутто поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси; — расчетная ширина сечения элемента; — расчетное сопротивление древесины скалыванию при изгибе. 7.4.3 Расчет элементов цельного сечения на прочность при косом изгибе следует производить по формуле (7.16) где и — составляющие расчетного изгибающего момента для главных осей сечения Х и У; и — расчетные моменты сопротивления поперечного сечения относительно главных осей Х и У. 7.4.4 Количество срезов связей равномерно расставленных в каждом шве составного элемента на участке с однозначной эпюрой поперечных сил, должно удовлетворять условию , (7.17) где — расчетная несущая способность связи в данном шве; и — изгибающие моменты в начальном А и конечном В сечениях рассматриваемого участка. При наличии в шве связей разной несущей способности, но одинаковых по характеру работы (например, нагелей и гвоздей), их несущие способности следует суммировать. 7.4.5 Для изгибаемых элементов, не имеющих постоянного подкрепления сжатой кромки из плоскости изгиба, следует производить проверку устойчивости плоской формы деформирования по формуле , (7.18) где — максимальный изгибающий момент на рассматриваемом участке ; — момент сопротивления брутто на том же участке; — коэффициент устойчивости изгибаемого элемента. 7.4.6 Коэффициент для изгибаемых элементов прямоугольного поперечного сечения, шарнирно закрепленных от смещения из плоскости изгиба и закрепленных от поворота вокруг продольной оси в опорных сечениях, следует определять по формуле (7.19) где — расстояние между точками закрепления сжатой кромки от смещения из плоскости изгиба; b — ширина поперечного сечения; h — максимальная высота поперечного сечения на участке lm; kf — коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов на участке lm, определяемый по таблице 7.4. При подкреплении из плоскости изгиба в промежуточных точках растянутой кромки элемента на участке lm коэффициент k inst следует умножать на коэффициент kr,m, определяемый по формуле (7.25). 7.4.7 При расчете изгибаемых элементов с линейно меняющейся по длине высотой и постоянной шириной поперечного сечения, не имеющих закреплений из плоскости его растянутой кромки, коэффициент следует умножать на дополнительный коэффициент зависящий от формы эпюры моментов по длине lm и принимаемый по таблице 7.5.
ЧТО И КАК ПИСАЛИ О МОДЕ В ЖУРНАЛАХ НАЧАЛА XX ВЕКА Первый номер журнала «Аполлон» за 1909 г. начинался, по сути, с программного заявления редакции журнала... Что способствует осуществлению желаний? Стопроцентная, непоколебимая уверенность в своем... Что вызывает тренды на фондовых и товарных рынках Объяснение теории грузового поезда Первые 17 лет моих рыночных исследований сводились к попыткам вычислить, когда этот... Что будет с Землей, если ось ее сместится на 6666 км? Что будет с Землей? - задался я вопросом... Не нашли то, что искали? Воспользуйтесь поиском гугл на сайте:
|