Сдам Сам

ПОЛЕЗНОЕ


КАТЕГОРИИ







Figure 6.1 — Moments from calculation of eccentricities





 

(іі) По середині висоти стіни (Фm) Використовуючи спрощення загального принципу, даного в 6.1.1., показник зменшення Фm поблизу середини висоти стіни може бути визначено з додатку G, використовуючи emk, де emk – ексцентриситет посередині висоти стіни, розрахований з використанням рівнянь (6.6) і (6.7):   (ii) In the middle of the wall height (Φ m) By using a simplification of the general principles given in 6.1.1, the reduction factor within the middle height of the wall, Φ m, may be determined from Annex G, using e mk, where: e mk is the eccentricity at the middle height of the wall, calculated using equations (6.6) and (6.7):

 

emk = em+ ek ≥ 0.05 t; (6.6)

 

 

em = Mmd / Nmd +ehm ± einit; (6.7)

 

де: em - ексцентриситет з-за навантажень; Mmd - проектне значення найбільшого моменту посередині висоти стіни, що витікає з моментів нагорі і знизу стіни (див. рис. 6.1), включаючи любе навантаження, прикладене ексцентрично до лиця стіни (наприклад, консолі); Nmd - проектне значення вертикального навантаження посередині висоти стіни, включаючи любе навантаження, прикладене ексцентрично до лиця стіни (наприклад, консолі); ehm - ексцентриситет посередині стіни, що витікає з горизонтальних навантажень (наприклад, вітру), Примітка: додавання ehm залежить від сполучення навантажень, яке використовується при верифікації. einit - початковий ексцентриситет (див. 5.5.1.1); hef - ефективна висота, отримана з 5.5.1.2, або відповідне обмеження чи умова підсилення; tef – ефективна товщина стіни, отримана з 5.5.1.3; ek - ексцентриситет з-за повзучості, розрахований за рівнянням (6.8):     where e mis the eccentricity' due to loads; M md is the design value of the greatest moment at the middle of the height of the wall resulting from the moments at the top and bottom of the wall (see figure 6.1). including any load applied eccentrically to the face of the wall (e g. brackets); N mdis the design value of the vertical load at the middle height of the wall, including any load applied eccentrically to the face of the wall (e. g. brackets);   e hmis the eccentricity at mid-height resulting from horizontal loads (for example, wind);   NOTE The inclusion of depends on the load combination being used for the verification; its sign relative to that of. M md / N md should be taken into account. e init is the initial eccentricity (see 5.5.1.1); h efis the effective height, obtained from 5.5.1.2 or the appropriate restraint or stiffening condition; t ef is the effective thickness of the wall, obtained from 5.5.1.3; e k is the eccentricity due to creep, calculated from the equation (6.8):    

 

ek = 0.002 φ hef (t em)1/2 / tef, (6.8)

 

 

де φ - кінцевий коефіцієнт повзучості (див. примітку під 3.7.4(2)).   (2) Для стін, що мають співвідношення субтильності (крихкості) λс або менше, ek може дорівнювати нулю. ПРИМІТКА: Значення λс, яке використовується в певній країні, можна знайти в Національному додатку; рекомендоване значення λс = 15. Країна може встановити різницю для різних типів кладки щодо національного вибору, зробленого для кінцевого коефіцієнта повзучості.   6.1.3 Стіни, що піддаються зосередженому навантаженням (1)Р Проектне значення концентрованого вертикального навантаження NEdc, прикладене до кам’яної стіни, має бути менше ніж або рівне проектному значенню опору стіни на вертикальне концентроване навантаження NRdc , тобто:   Φ is the final creep coefficient (see note under 3.7.4(2))   (2) For walls having a slenderness ratio of λc or less, the creep eccentricity, e kmay be taken as zero. NOTE The value of λc to be used in a country may be found in its National Annex, the recommended value of λc is 15. The country can make a distinction for different types of masonry related to the national choices made on the final creep coefficient.     6.1.3 Walls subjected to concentrated loads (1) P The design value of a concentrated vertical load, N Edc, applied to a masonry wall, shall be less than or equal to the design value of the vertical concentrated load resistance of the wall, N Rdc, such that    

 

NEdcNRdc. (6.9)

 

  (2) Коли стіна, побудована з кам’яних блоків 1-ї групи, розроблена згідно до розділу 8 і не є оболонковою напластованою стіною, піддані дії концентрованого навантаження, то проектне значення опору стіни на вертикальне навантаження визначається так:     (2) When a wall, built with Group 1 masonry units and detailed in accordance with section 8, other than a shell bedded wall, is subjected to a concentrated load, the design value of the vertical load resistance of the wall is given by:    

 

NRdc = β Аb fd, (6.10)

 

β = (1+0.3 a1/hc)(1.5 -1.1 Ab /Aef) (6.11)

 

і не може бути менше ніж 1.0, ні більше ніж:  
 
 


або 1.5, дивлячись, що менше,

 

 

де:

β – показник збільшення для концентрованих навантажень;

a1 – відстань від кінця стіни до найближчої грані навантаженої області (див. рис. 6.2);

 

hc – висота стіни на рівні навантаження;

 

Ab – навантажена площа;

Aef – ефективна площа опори, тобто lefm · t;

lefm – ефективна довжина опори, яка визначена посередині висоти стіни або простінку (див. рис. 6.2);

t - товщина стіни, беручи до уваги глибину ніш в швах, більше за 5 мм;

 

Ab /Aef не береться більше ніж 0.45.

 

ПРИМІТКА: Значення для показника збільшення для β дані графіком в додатку Н.

 

(3) Для стін з каменів (блоків) груп 2,3,4 та стін з заповненням горизонтальних швів полосою з краю необхідно виконати перевірку. Напруження в кладці безпосередньо під опорою від зосередженого (локального) навантаження не повинні перевищувати розрахунковий опір стиску кам’яної кладки fd (при використанні β =1.0 ).

(4) Ексцентриситет прикладання зосередженого (локального) навантаження, відмірений від осі, що проходить через центр тяжіння стіни не повинен перевищувати t/4 (див. рисунок 6.2).

 

 

(5) У всіх випадках під опорами в перерізах на половині висоти стіни повинні виконуватися вимоги 6.1.2.1. Дані вимоги розповсюджуються також на випадки декількох одночасно діючих вертикальних навантаженнях, що накладаються, та особливо у випадку, коли навантаження на частину поверхні відносно ущільнені, в результаті чого відбувається взаємне накладання площини розподілення навантаження в перерізі на половині висоти стіни.

(6) Локальні навантаження на частину поверхні повинні передаватися на камені (блоки) групи 1 або другий суцільний блок таким чином, щоб довжина каменя (блока) дорівнювала необхідній ширині опори плюс виступи з обох сторін. Виступ утворюється при розподілі тиску під кутом 60˚ до нижньої поверхні суцільного матеріалу. При кінцевій опорі виступ необхідне мати тільки з однієї сторони.

(7) Якщо зосереджене (локальне) навантаження передається на кладку через достатньо жорстку балку, що розподіляє навантаження (опорну подушку) з шириною яка дорівнює t стіни, висотою не менш 200 мм та довжиною більш трьохкратного значення ширини опорної площадки під навантаженням, то розрахункове стискаюче напруження в кладці під подушкою від локального навантаження не повинно перевищувати значення 1,5 f d..

which should not be less than 1.0 nor taken to be greater than: or 1.5 whichever is the lesser     where: β is an enhancement factor for concentrated loads; a 1is the distance from the end of the wall to the nearer edge of the loaded area (see figure 6.2); h c is the height of the wall to the level of the load; A b is the loaded area; A ef is the effective area of bearing, i. e. l efm· t; l efm is the effective length of the bearing as determined at the mid height of the wall or pier (see figure 6.2); t is the thickness of the walk taking into account the depth of recesses in joints greater than 5 mm; is not to be taken greater as 0,45.   NOTE Values for the enhancement factor for β are shown in graphical form in Annex H.   (3) For walls built with Groups 2. 3 and Group 4 masonry units and when shell bedding is used, it should be verified that, locally under the bearing of a concentrated load, the design compressive stress does not exceed the design compressive strength of masonry f d (i.e. β is taken to be 1.0).     (4) The eccentricity of the load from the centre line of the wall should not be greater than t /4 (see figure 6.2).   (5) In all cases, the requirements of 6.1.2.1 should be met at the middle height of the wall below the bearings, including the effects of any other superimposed vertical loading, particularly for the case where concentrated loads are sufficiently close together for their effective lengths to overlap.     (6) The concentrated load should bear on a Group 1 unit or other solid material of length equal to the required bearing length plus a length on each side of the bearing based on a 60° spread of load to the base of the solid material; for an end bearing the additional length is required on one side only.     (7) Where the concentrated load is applied through a spreader beam of adequate stiffness and of width equal the thickness of the wall, height greater than 200 mm and length greater than three times the bearing length of the load, the design value of the compressive stress beneath the concentrated load should not exceed 1,5 f d.  

 

 

Рисунок 6.2 – Стіни, що піддаються концентрованому навантаженню

1- план,

2 – перетин.

Key

1) plan

2) section







Что будет с Землей, если ось ее сместится на 6666 км? Что будет с Землей? - задался я вопросом...

Система охраняемых территорий в США Изучение особо охраняемых природных территорий(ООПТ) США представляет особый интерес по многим причинам...

ЧТО ПРОИСХОДИТ ВО ВЗРОСЛОЙ ЖИЗНИ? Если вы все еще «неправильно» связаны с матерью, вы избегаете отделения и независимого взрослого существования...

Конфликты в семейной жизни. Как это изменить? Редкий брак и взаимоотношения существуют без конфликтов и напряженности. Через это проходят все...





Не нашли то, что искали? Воспользуйтесь поиском гугл на сайте:


©2015- 2024 zdamsam.ru Размещенные материалы защищены законодательством РФ.