ПОЛЕЗНОЕ

Как развить коммуникабельность Почему могут возникнуть ссоры между супругами, в то время как их отношения кажутся прочными Почему появляется страх? Как стать богатым и отойти от дел молодым Советы от доктора Айболита «Как быть здоровым» Как сделать приглашение правильно Точка зрения. Как сделать сотрудника вовлеченным? Лень и как с ней бороться. Психологические аспекты Способов заработать с помощью internet Лекции по Основам предпринимательства Последнее добавление

КАТЕГОРИИ

Опис конструктивного рішення

Стр 1 из 4Следующая ⇒

КУРСОВИЙ ПРОЕКТ

з дисципліни “Конструкції з деревини і пластмас”

на тему:

“Одноповерхова промислова будівля”

Студент: ІV курсу, групи ПЦБ-41

напряму підготовки 6.060101 “Будівництво”

спеціальності ”Промислове та цивільне будівництво”

Гуменюк Б.Б.

Керівник: професор, кандидат технічних наук

Гомон С.С.

Національна шкала ________________

Кількість балів: __________Оцінка: ECTS _____

Члени комісії ___________________ _________

___________________ _________

м. Рівне - 2016 рік

Зміст

Стор.

1. Вихідні дані……………………………………………………….. 1.1. Загальні положення……………………………………………... 1.2. Опис конструктивного рішення………………………………... 2.1. Розрахунок азбестоцементної панелі покриття……………. 3. Розрахунок трикутної ферми на врубках…………………….. 3.1. Трикутна ферма на врубках……………………………………. 3.2. Визначення загальних розмірів ферми………………………… 3.3. Статичний розрахунок ферми………………………………….. 3.4. Розрахунок елементів ферми………………………………….. 3.5. Розрахунок вузлів і стиків елементів………………………….. 4. Розрахунок та конструювання стояків поперечної рами…. 4.1. Статичний розрахунок………………………………………….. 4.2. Конструктивний розрахунок………………………………….. 5. Забезпечення просторової жорсткості будівлі при експлуатації та монтажі…………………………………………….. 6. Заходи по захисту конструкцій з деревини від загнивання та горіння……………………………………………………………. 7. Техніко-економічні показники прийнятих конструктивних рішень…………………………………………… Список використаної літератури ………………………………...

Вихідні дані

Загальні положення

У відповідності до завдання, необхідно розробити проект одноповерхової виробничої будівлі, прольотом l = 17,9 м та висотою до низу несучих конструкцій Н= 7,9 м. Крок балок В = 5,6 м.

Довжина будівлі: L=9×В+2×0,8×В=9×5,6+2×0,8×5,6=59,36м.

Висота ферми в середині прольоту

h = м.

Приймаємо h = 3400 мм.

Будівля відноситься до другого класу відповідальності, для якої, відповідно зі ДБН В 1.2-2:2006 “Навантаження та впливи”, додаток 1, коефіцієнт надійності за призначенням g_n = 0,95.

У відповідності до завдання, будівля проектується в м. Чернігів, що відповідає згідно додатку Е, для якого нормативна величина тиску снігу на 1 м² поверхні землі S_o = 1,72 кПа та нормативний тиск вітру W_o = 0,41 кПа.

Роботу починаємо з розробки технологічного проекту, який вимагає схему поперечної рами, схему розміщення вертикальних та горизонтальних в’язей, к – ції покриття та покрівлі, поздовжній розріз із стіновим заповненням.

У відповідності до завдання, необхідно розрахувати та законструювати розрізні прогони, які опираються на крокв’яні ферми, та на які, в свою чергу вкладається подвійний дощатий настил. Прогони вкладаються на дерев’яну трикутні ферму, яка в свою чергу, шарнірно опирається на клеєфанерні колони, які жорстко закріплені в фундаменті.

Для захисту стін від замочування, влаштовуємо кобилки з двох сторін будівлі, довжина яких с = 600 – 900 мм.

Для того, щоб знайти відстань між прогонами, знаходимо довжину верхнього поясу l₁ = Ö(0,5 l)² + h² = Ö8,95² + 3,4² = 9,574 м.

Відстань між прогонами приймаємо а = (0,8 – 1,4) м = 1,3 м.

Уточнюємо розміри кобилки с = n a – l ₁ = 8 × 1,3 – 9,574 = 0,826 м, де

n – кількість відстаней між прогонами.

Отже, довжина верхнього поясу разом з кобилкою становить

l _вп = l ₁ + с = 9,574 + 0,826 = 10,4 м.

За цими даними розробляємо технічний проект (рис. 1,2,3).

Опис конструктивного рішення

У відповідності до завдання, необхідно розрахувати та законструювати одноповерхову виробничу будівлю.

Ферми покриття шарнірно опирається на клеєфанерні колони, які нижнім кінцем жорстко заанкерені в залізобетонних фундаментах, створюючи в поперечному напрямку рамний каркас будівлі. Поперечне до осі вітрове навантаження сприймається рамами каркасу, а поздовжнє, через фахверк, передається внизу на фундамент, а вгорі на вітрову ферму, розміщену в площині верхнього поясу кров’яної ферми.

Забезпечення просторової жорсткості

Для забезпечення просторової жорсткості розробляємо систему горизонтальних та вертикальних в’язей.

Горизонтальні в’язі влаштовуємо в площині верхнього та нижнього поясів ферми (розпірки та хрестові в’язі між вузлами ферми верхнього поясу).

Вертикальні в’язі влаштовуємо між сусідніми фермами в прольоті та між колонами, по краям будівлі та всередині. За сортаментом, довжина елементів не повинна перевищувати 6,5 м.

Обв’язочний брус приймаємо поперечним перерізом 200 х 200 мм. Поперечний переріз інших елементів, - виходячи із граничної гнучкості

l = 120 та розрахункової довжини в’язей, але не менше ніж 75 х 75 мм.

2.Розрахунок конструкції покрівлі

Розрахунок подвійного дощатого настилання.

Розрахуємо настилання під тришарову рубероїдну покрівлю теплої промислової будівлі для міста Чернігів. Відстань між прогонами l ₁ = 1,3 м.

Робоче настилання орієнтовно приймаємо у вигляді дошок шириною b_р= 15см, товщиною d_р = 25 мм покладених з зазором b_o = 10 см.

Збір навантажень на настилання проводимо в табличній формі (табл. 1).

Таблиця 1

РОЗРАХУНОК ТРИКУТНОЇ ФЕРМИ

Вибір конструктивної схеми. Матеріали для конструкцій

Приймаємо трикутну металодерев'яну ферму. Висота ферми h=3000мм, проліт ферми L=16,2 м.

Матеріали конструкцій: соснові бруси з вологістю не більше 25%. Сталь класу С235.

Статичний розрахунок ферми

Навантаження на ферму збираємо в табл. 3.1.

Збір навантажень на верхній пояс ферми, кН/м. Таблиця 3.1

№ з/п	Вид навантаження	Характеристичне навантаження, кПа	Розрахункові навантаження
експлуатаційні	граничні
g_f_е	значення q_e, кПа	g_fm	значення q_m, кПа
Постійні навантаження
	3 шари рубероїду	0,09	1,0	0,09	1,3	0,117
	Цементна стяжка d×r =0,02м ×18кН/м³	0,36	1,0	0,36	1,3	0,468
	Утеплювач (фіброліт) d×r =0,1м × 4 кН/м³	0,4	1,0	0,4	1,3	0,520
	Пароізоляція (1 шар толю)	0,03	1,0	0,03	1,3	0,039
	Захисне настилання	0,08	1,0	0,08	1,1	0,088
	Робоче настилання (ширина 15 см, товщ. 22 мм)	0,066	1,0	0,066	1,1	0,073
	Власна вага прогону 0,125х0,2х5	0,125	1,0	0,125	1,1	0,138
	Всього		1,151		1,443
Тимчасові навантаження
	Снігове	1,67	0,49	0,82	1,04	1,74
Повне навантаження		q_e =1,971		q_m = 3,183

Експлуатаційне значення навантаження від власної ваги ферми:

де К_в.в. = 3 – коефіцієнт власної ваги ферми;

Граничне значення навантаження від власної ваги ферми:

Обчислюємо навантаження, які діють на 1 метр погонний ферми:

а)від власної ваги покриття g = (g_покр + g_ф)×B = (1,443 + 0,11) × 4,0 = 6,21 кН/м;

б)від снігу S = S₀B = 1,74 × 4,0 = 6,96 кН/м.

Розрахункові вузлові навантаження:

1) у вузлі А

а) постійне ;

б) від снігу .

2) у вузлах В і Г

а) постійне

б) від снігу .

Розрахунок зусиль в елементах ферми проводимо в ПК «ЛИРА».

Рис. 3.1 До розрахунку ферми

Рис. 3.2 Схема завантаження №1(власна вага)

Рис. 3.3 Схема завантаження №2(снігове навантаження по всьому прольоту)

Рис. 3.4 Схема завантаження №3(снігове навантаження в одному з прольотів)

Розрахункові значення зусиль в стержнях ферми

Таблиця 3.3

№ елем	№ перер	Зусилля	№№ завант
N (кН)
		-230.45	1 2
		-230.45	1 2
		-212.08	1 2
		-212.08	1 2
		-230.45	1 2
		-230.45	1 2
		-212.08	1 2
		-212.08	1 2
		216.11	1 2
		216.11	1 2
		144.07	1 2
		144.07	1 2
		216.11	1 2
		216.11	1 2
		-50.04	1 2
		-50.04	1 2
		72.19	1 2
		72.19	1 2
		72.19	1 2
		72.19	1 2
		-50.04	1 2
		-50.04	1 2

ПЕРЕВІРКА

Умова виконується.

Перевіримо колону на втрату стійкості при плоскій формі деформування. Визначимо гнучкість колони

Коефіцієнт

де

Стійкість за плоскої форми деформування забезпечена.

Перевіряємо міцність фанерної стінки на зріз за умовою

де - статичний момент половини перерізу фанерної стінки та поясу, який визначиться за формулою

- розрахунковий опір фанери ФСФ на зріз (зсув) визначимо за формулою

де - характеристичний опір фанери марки F40/30 E60/40 зсуву (табл. 27); – перехідний коефіцієнт, що враховує вплив тривалості навантаження та вологості для другого класу експлуатації табл.4 або табл. 8.1 [5]; – коефіцієнт надійності для характеристики матеріалу табл.35 або табл. 7.3 [5]; – коефіцієнт конструктивної міцності системи (п. 11.6. [5]).

Момент інерції приведений до фанерної стінки

Міцність фанерної стінки на зріз забезпечена.

Перевіримо міцність фанерної стінки на головні напруження розтягу за формулою

де напруження згину на рівні внутрішньої крайки стиснутого поясу визначиться із умови

дотичне напруження на рівні внутрішньої крайки стиснутого поясу за формулою

Тоді

де - розрахунковий опір розтягу в площині листа фанери, визначимо

де - характеристичний опір фанери марки F40/30 E60/40 розтягу встановлюємо за табл. 27.

Умова виконується, тому міцність фанерної стінки забезпечена.

Перевіряємо фанерну стінку на втрату стійкості із площини без урахування поздовжньої сили, що сприймається поясами. Відстань між ребрами жорсткості Перевіримо відношення

Оскільки то перевірку на місцеву стійкість не проводимо тому, що стійкість фанерної стінки із площини забезпечено конструктивними заходами.

Перевіряємо клейовий шов на дотичні напруження між стінкою та поясами

де - модуль пружності деревини класу С30 за табл. 6; - модуль пружності фанери марки F40/30 E60/40 за табл. 26; − кількість поясів стійки.

Розрахунковий опір фанери на зріз (зсув) марки F40/30 E60/40 визначимо за формулою:

де - характеристичний опір фанери марки F40/30 E60/40 зсуву (табл. 26); – перехідний коефіцієнт, що враховує вплив тривалості навантаження та вологості для другого класу експлуатації табл. 4 або табл. 8.1 [5]; – коефіцієнт надійності для характеристики матеріалу табл. 35 або табл. 7.3 [5]; – коефіцієнт конструктивної міцності системи (п. 11.6. [5]).

Момент інерції приведений до фанерної стінки

- коефіцієнти для оцінки деформацій повзучості з урахуванням відповідного експлуатаційного класу (табл. 4); - коефіцієнт квазіпостійної величини навантаження.

Статичний момент поясу

Міцність клейового шва забезпечена.

Колону прикріплюємо до фундаменту за допомогою анкерних болтів, що пропущені через металеві траверси (рис.3.5).

Болти розраховуємо за дії максимального зусилля розтягу від вітрового навантаження та постійного навантаження прийнятого з коефіцієнтом надійності

Напруження на поверхні фундаменту знаходимо за формулою

де

тут

де - коефіцієнт умов роботи, що враховує вплив розмірів поперечного перерізу (табл. 22); - коефіцієнт умов роботи, що враховує товщину шарів дощок, які склеюються (табл. 23).

Знаходимо розміри ділянок епюри напружень

де – відстань від осі анкерного болта до краю колони.

Зусилля в анкерних болтах

Площа поперечного перерізу болта

де – розрахунковий опір розтягу фундаментних болтів із сталі марки Ст3кп2-И (табл. 28), (табл. Ж.6, [3]; – кількість анкерних болтів з однієї сторони колони.

Приймаємо болт з .

Кріплення опорного столика до колони проводимо за допомогою болтів. Необхідну кількість болтів визначимо з умов, як для тонких сталевих пластин зовнішнього з’єднання з двома площинами зсуву:

а) з умови зминання деревини

де

тут – характеристична міцність заанкерування болта, що сприймає силу, яка діє паралельно волокну, – діаметр болта, – густина деревини сосни;

де - коефіцієнт, що враховує вплив тривалості навантаження та вологості для другого експлуатаційного класу з урахуванням дії постійних, снігових та вітрових навантажень (табл.4, табл. 8.1 [5]); - коефіцієнт надійності характеристик матеріалу - деревини (табл.35, табл. 7.3 [5]);

б) з умови згину болта

тут – розрахунковий момент на границі текучості, який визначимо

− розрахунковий опір болтів розтягу; – характеристичний опір при розтягу болтів класу 6.6 (табл. 26), табл. Ж.4 [7]; – діаметр болта; – характеристична міцність анкерування болта паралельно волокну; – вплив в’язкості будемо рахувати невідомим, тому прийнятий нульовим.

Розрахункову несучу здатність по площині зсуву на елемент кріплення приймаємо по мінімальному значенню , яке рівне

Мінімальна розрахункова несуча здатність одного болта діаметром 20 мм дорівнює

де – кількість площин зсуву.

Розміщуємо болти в два ряди. Приймаємо крок розташування болтів в ряду .

Необхідна кількість болтів, що ефективно працюють з однієї сторони кожного стика

Опорний вузол кріплення колони до фундаменту показано на рис.3.5.

Необхідна фактична кількість болтів повинна бути не менше ефективної кількості елементів кріплення та не менше кількості, що визначено з умови:

де – крок паралельно волокну між з’єднувальними елементами в одному ряду.

Приймаємо парну кількість болтів - вісім і розташовуємо їх в два ряди, симетрично осі анкерного болта. Відстань від осі анкерного болта до осі ряду приймаємо 2,5 d = 50 мм.

Конструктивних рішень

За витратами деревини та сталі (із специфікацій креслення) на 1 м² плану будівлі знаходимо:

· коефіцієнт маси

;

· коефіцієнт витрати металу

де g_m_,_f = 6,5 кН - фактична вага ферми за специфікацією;

g_nⁿ= 1,18 кН / м - нормативне навантаження від маси конструкції покриття;

q_s ⁿ= 7,7 кН / м - нормативне навантаження від маси снігу;

l =17,4 м – проліт ферми;

g_m = 2,6 кН - вага сталі, яка іде на виготовлення однієї ферми за специфікацією.

Список використаної літератури:

1. ДБН В.1.2-2:2006.Навантаження та впливи. Мінбуд України – К.:2006 -75с.

2. А.П. Погореляк, В.В. Романюк, В.С. Чорнолоз, О.А. Погореляк. Конструкції з деревини та пластмас. – Рівне, 2001 р.

3. Методичні вказівки 051 – 93. До виконання курсового проекту з дисципліни “ Конструкції з деревини та пластмас”. – Рівне, 1997р.

4. Методичні вказівки 051 – 102. До курсового проектування з дисципліни “ Конструкції з деревини та пластмас”. – Рівне, 1999р.

5. В.І. Бабич, В.І. Огороднік, В.В. Романюк. Довідник. Таблиці для проектування будівельних конструкцій. – Рівне, 1999 р.

КУРСОВИЙ ПРОЕКТ

з дисципліни “Конструкції з деревини і пластмас”

на тему:

“Одноповерхова промислова будівля”

Студент: ІV курсу, групи ПЦБ-41

напряму підготовки 6.060101 “Будівництво”

спеціальності ”Промислове та цивільне будівництво”

Гуменюк Б.Б.

Керівник: професор, кандидат технічних наук

Гомон С.С.

Національна шкала ________________

Кількість балів: __________Оцінка: ECTS _____

Члени комісії ___________________ _________

___________________ _________

м. Рівне - 2016 рік

Зміст

Стор.

Вихідні дані

Загальні положення

Довжина будівлі: L=9×В+2×0,8×В=9×5,6+2×0,8×5,6=59,36м.

Висота ферми в середині прольоту

h = м.

Приймаємо h = 3400 мм.

Для захисту стін від замочування, влаштовуємо кобилки з двох сторін будівлі, довжина яких с = 600 – 900 мм.

Відстань між прогонами приймаємо а = (0,8 – 1,4) м = 1,3 м.

Уточнюємо розміри кобилки с = n a – l ₁ = 8 × 1,3 – 9,574 = 0,826 м, де

n – кількість відстаней між прогонами.

Отже, довжина верхнього поясу разом з кобилкою становить

l _вп = l ₁ + с = 9,574 + 0,826 = 10,4 м.

За цими даними розробляємо технічний проект (рис. 1,2,3).

Опис конструктивного рішення

У відповідності до завдання, необхідно розрахувати та законструювати одноповерхову виробничу будівлю.

12 3 4 Следующая ⇒

Система охраняемых территорий в США Изучение особо охраняемых природных территорий(ООПТ) США представляет особый интерес по многим причинам...

ЧТО ТАКОЕ УВЕРЕННОЕ ПОВЕДЕНИЕ В МЕЖЛИЧНОСТНЫХ ОТНОШЕНИЯХ? Исторически существует три основных модели различий, существующих между...

Конфликты в семейной жизни. Как это изменить? Редкий брак и взаимоотношения существуют без конфликтов и напряженности. Через это проходят все...

Что способствует осуществлению желаний? Стопроцентная, непоколебимая уверенность в своем...

Не нашли то, что искали? Воспользуйтесь поиском гугл на сайте: