|
|
Необходима установка поперечной арматуры.
Из условия свариваемости с продольной арматурой Ø22 А500 принимаем поперечные стержни 2Ø8 А400, Asw = 1,01 см2, шаг принимаем s1=10 см, тогда погонное усилие в хомутах:
Допускается производить расчет наклонных сечений из условия:
Наиболее опасная длина проекции наклонного сечения(из условия минимума
Проверяем шаг поперечной арматуры Sw<Sw,max:
Находим расстояние от опор, где можно увеличить шаг поперечной арматуры. В средней части принимаем шаг хомутов S2=0,75∙h0=0,75∙55=41,25 см < 50 см. Погонное усилие в хомутах для этого участка
Поперечная арматура на этом участке можно не расcчитывать. Очевидно, что условие При действии на ригель равномерно распределённой нагрузки q=g1+V1 длина участка с интенсивностью усилия в хомутах qsw,1 принимается не менее значения l1, определяемого по формуле:
Поскольку с1>2h0 =110 см, то принимаем с1 =110 см; q=g1+V1=68,8 кН/м=0,688 кН/см, тогда:
В ригелях с подрезками у концов последних устанавливаются дополнительные хомуты и отгибы для предотвращения горизонтальных трещин отрыва у входящего угла подрезки. Эти хомуты и отгибы должны удовлетворять условию прочности:
Принимаем дополнительные хомуты у конца подрезки в количестве 2Ø12 А500 с площадью сечения Asw,1 = 2,26 см2., отгибы использовать не будем. Тогда проверка прочности:
т.е. установленных дополнительных хомутов достаточно для предотвращения горизонтальных трещин отрыва у входящего угла подрезки. Расчет по прочности наклонного сечения, проходящего через входящий угол подрезки, на действие изгибающего момента производится из условия:
В рамках курсового проекта этот расчет не выполняется.
Построение эпюры материалов Продольная рабочая арматура в пролёте 2Ø22 А500 и 2Ø20 А500 (Аs=13,88 cм2). Площадь Аs определена из расчёта на действие максимального изгибающего момента в середине пролёта. В целях экономии арматуры по мере уменьшения изгибающего момента к опорам два стержня обрываются в пролёте, а два других доводятся до опор. Если продольная рабочая арматура разного диаметра, то до опор доводятся стержни большего диаметра. Определяем момент, воспринимаемый сечением ригеля с полной запроектированной арматурой 2Ø22 А500 и 2Ø20 А500 (Аs=13,88 cм2). Из условия равновесия:
Rs=435 МПа = 43,5 кН/см2; Rb=17 МПа = 1,7 кН/см2;
Изгибающий момент, воспринимаемый сечением ригеля, определяем относительно центра тяжести сжатой зоны:
M (2Æ22+2Æ20)=43,5∙13,88∙(55-0,5∙13,15)=29238,05 кН∙см=292,38 кН∙м, 292,38 > До опоры доводятся 2Æ22 A500 (см. рис. 9),
Рис.9 Расчетное сечения ригеля в месте обрыва арматуры
x = 0,126∙57 = 7,2 см Определяем изгибающий момент, воспринимаемый сечением ригеля с рабочей арматурой в виде четырех стержней, доводимых до опоры: M (2Æ22)=Rs*As(2Æ22)*(h0–0,5*x1)=43,5∙7,6∙(57-0,5∙7,2)=17654 кН∙см=176,54 кН∙м, Откладываем в масштабе на эпюре моментов полученные значения изгибающих моментов M (2Æ22+2Æ20) и M (2Æ22) и определяем место теоретического обрыва рабочей арматуры – это точки пересечения эпюры моментов с горизонтальной линией, соответствующей изгибающему моменту, воспринимаемому сечением ригеля с рабочей арматурой в виде двух стержней M (2Æ22) (рис. 10). Эпюра моментов для этого должна быть построена точно с определением значений изгибающих моментов в 1/8, в 2/8 и в 3/8 пролёта. Изгибающий момент в любом сечении ригеля определяется по формуле:
где RA = Q=200,6 кН. При
При
При
Рис.10 Эпюра материалов
Длина анкеровки обрываемых стержней определяется по следующей зависимости:
Поперечная сила Q определяется графически в месте теоретического обрыва, в данном случае Q =123,79 кН. Поперечные стержни Æ8 А400 Rsw =285 МПа с Asw =1,01 см2 в месте теоретического обрыва имеют шаг 10 см.
Принимаем W=37,15 см. Место теоретического обрыва арматуры можно определить аналитически. Для этого общее выражение для изгибающего момента нужно приравнять моменту, воспринимаемому сечением ригеля с арматурой 2Æ22 А500 М(2Æ22) = 176,54 кН·м
Это точки теоретического обрыва арматуры. Длина обрываемого стержня будет равна 4,75-1,08+2×0,3715=4,41 м. Принимаем длину обрываемого стержня 4,45 м (кратно 5 см). Определяем аналитически величину поперечной силы в месте теоретического обрыва арматуры x=1,08 м.
Как видно, графически поперечная сила была принята с достаточной степенью точности.   Что будет с Землей, если ось ее сместится на 6666 км? Что будет с Землей? - задался я вопросом...  Конфликты в семейной жизни. Как это изменить? Редкий брак и взаимоотношения существуют без конфликтов и напряженности. Через это проходят все...  ЧТО ПРОИСХОДИТ, КОГДА МЫ ССОРИМСЯ Не понимая различий, существующих между мужчинами и женщинами, очень легко довести дело до ссоры...  Живите по правилу: МАЛО ЛИ ЧТО НА СВЕТЕ СУЩЕСТВУЕТ? Я неслучайно подчеркиваю, что место в голове ограничено, а информации вокруг много, и что ваше право... Не нашли то, что искали? Воспользуйтесь поиском гугл на сайте:
|
);
для опорных участков ригеля соблюдается с ещё большим запасом.
,
,
то есть больше действующего изгибающего момента от полной нагрузки, это значит, что прочность сечения обеспечена.
- опорная реакция, x - текущая координата.
, где d–диаметр обрываемой арматуры.
