|
Особенности нормирования расчетных характеристик древесных плит3.14. Прочностные и упругие характеристики древесных плит (ДВПс, ДСПк, ДСПф, ЦСП и МДП) должны определяться по действующим стандартам на методы испытаний плит. 3.15. Нормативные сопротивления древесных плит определяются с обеспеченностью 0,95 по формуле R н = R вр(1 - 1,65 v), а расчетные сопротивления с обеспеченностью 0,99 по формуле R = R н K р m дл/γ m, где γ m = (1 - 1,65 v)/(1 - 2,33 v), K р = 0,8. Значения R вр, R н и R представлены в табл. 12. Таблица 12
3.16. Модули упругости древесных плит E (табл. 13) нормируются по средним величинам кратковременных испытаний с учетом влияния ползучести материала на основании условия E = E вр K р m дл. E , где E вр - кратковременный модуль упругости; m дл. E - коэффициент, учитывающий приращение деформаций по времени при длительном нагружении. Кратковременные и расчетные значения модуля сдвига G и коэффициента поперечной деформации μ указаны в табл. 14. 3.17. В зависимости от условий эксплуатации конструкций расчетные сопротивления древесных плит умножаются на коэффициенты условий работы материалов m в, приведенные в табл. 15. Таблица 13
Таблица 14
Таблица 15
3.18. Приведенные в табл. 12 - 15 значения расчетных сопротивлений, модулей упругости и коэффициентов условий работы для древесных плит, в особенности цементно-стружечных, являются предварительными, и подлежат уточнению. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ Упругие характеристики 4.1. В расчетах элементов на прочность по деформированной схеме и на устойчивость используются параметры жесткости EJ, GJ и безразмерный параметр в виде отношения кратковременного модуля упругости к временному сопротивлению сжатию R вр. Это отношение, как и в прежних нормах, принято за константу, независимо от породы леса, сорта и влажности материала, длительности действия нагрузки, температуры, размеров сечения элементов. Для древесины / R вр = 300, для фанеры / R вр.ф = 250. Такой подход надо рассматривать как известное допущение. На самом деле названные факторы оказывают некоторое влияние, изменяя значения / R вр преимущественно в большую сторону. Данный параметр используется при определении коэффициента продольного изгиба φ, коэффициента устойчивости плоской формы формирования при поперечном изгибе φм. В последнем случае учитывается сопротивление сжатию при изгибе, которое выше, чем при центральном сжатии, и для древесины / R п.вр = 200 - 250, в нормах для поперечного изгиба принято - 200. Расчетное критическое напряжение R кр = φ R с отличается от временного критического напряжения R вркр = φ R вр. В ряде случаев критические напряжения приходится выражать не в функции φ, а непосредственно через жесткость EJ. Из равенств R вркр = φ R вр = π2 J /[(μ l)2 F ], R кр = φ R с = π2 E'J /[(μ l)2 F ] находим соотношения R вркр/ R кр = R вр/ R с = / E', откуда для древесины E' / R с = / R вр = 300 и E' = 300 R с, соответственно для фанеры E' ф = 250 R ф.с. Следовательно, надо различать нормируемые значения модулей упругости древесины и фанеры при расчете: по предельным состояниям первой группы E', G'; по предельным состояниям второй группы E, G. В первом случае применяются вероятные минимальные значения модулей упругости с обеспеченностью не ниже 0,99; во втором случае - средние значения. Величины модуля упругости зависят не только от скорости и длительности нагружения, температурно-влажностных условий эксплуатации, но также от породы и сорта лесоматериалов. При расчете по второй группе предельных состояний значение модуля упругости E в СНиП II-25-80 принято одинаковым независимо от породы и сорта древесины, однако в будущем необходима его дифференциация. 4.2. Упругопластическая работа древесины появляется в сжатых элементах и учитывается при их расчете на устойчивость. Расчет же растянутых, изгибаемых и сжато-изгибаемых элементов на прочность и на устойчивость плоской формы деформирования производится по упругой стадии работы, так как для клееной и тем более цельной древесины характерным является локальное хрупкое разрушение из-за наличия природных пороков и дефектов, вызывающих концентрацию напряжений. 4.3. Влияние начальных эксцентриситетов и погнутости элементов дополнительно не учитывается, так как децентровка, вызванная наличием в допустимых пределах кромочных сучков и косослоя, перекрывает такого рода отклонения от расчетной схемы и принимается во внимание при назначении расчетных сопротивлений древесины. Учет переменности сечения 4.4. Типичными формами деревянных элементов переменного прямоугольного и двутаврового сечений являются центрально-сжатые, изгибаемые и сжато-изгибаемые дощатоклееные и клеефанерные стержни, у которых изменение высоты сечения подчиняется линейной зависимости от длины, а ширина прямоугольного сечения и площадь поясов двутаврового сечения остаются постоянными. В расчетах таких элементов на устойчивость при центральном сжатии и при изгибе приходится использовать момент инерции эквивалентного стержня постоянного сечения, выраженный в виде произведения момента инерции в максимальном сечении соответственно на коэффициенты K ж N и K ж M в формулах (16) и (22) СНиП II-25-80, учитывающие переменность сечения. Величина коэффициента K ж N зависит от плоскости, в которой производится проверка устойчивости, и от условий закрепления стержня по концам, а коэффициента K ж M - от формы эпюры моментов по длине l р. При отсутствии промежуточных закреплений растянутой и сжатой кромок из плоскости изгиба расчетная длина l р в формуле (23) СНиП II-25-80 равна всему пролету l закрепленного по концам элемента. В случае закрепления только сжатой кромки в промежуточных точках числом m при равном шаге расчетная длина l р = l /(m + 1). Форму эпюры моментов и переменность Сечения (коэффициент K ж M) в этом случае следует учитывать в пределах участка пролета l р, принимая при m ≥ 4 коэффициент K ж M = 1. В случае закрепления только растянутой кромки в промежуточных точках числом m расчетная длина l р = l; форма эпюры моментов и переменность сечения (коэффициент K ж M) при этом должны приниматься для всего пролета. Формулы для определения коэффициентов K ж N и K ж M получены путем аппроксимации точных решений. 4.5. Для сжато-изгибаемых элементов переменного сечения при их расчете по деформированной схеме в формуле (30) п. 4.17 СНиП II-25-80 φ умножаются на K ж N, а F бр заменяется на F макс; при проверке устойчивости плоской формы деформирования по формуле (33) п. 4.18 СНиП II-25-80 φ и φм умножаются соответственно на K ж N и K ж M. Коэффициенты K ж N и K ж M в качестве множителей к φ и φм, а не к моменту инерции J введены для удобства счета, не искажая конечных результатов, потому что φмакс = π2 J макс/(l 2 F макс R вр) = 3000 J макс/(l 2 F макс), φрасч = 3000 J макс K ж N /(l 2 F макс) = φмакс K ж N, аналогичное преобразование можно осуществить для φм. Отсюда следует, что максимальным значением φ и φм соответствуют и максимальные значения F макс и W макс в формулах (16), (22) и (33) СНиП II-25-80. 4.6. При определении опасного сечения в элементах, рассчитываемых на прочность, должны учитываться некоторые общие правила, касающиеся стержней и постоянного и переменного сечения. Растянутые элементы постоянного сечения с несимметричным ослаблением следует центрировать по сечению нетто с его проверкой на центральное растяжение по F нт с введением коэффициента условий работы m 0 = 0,8, учитывающим концентрацию напряжений, а сечение брутто должно быть проверено на внецентренное растяжение по формуле N р/ F бр + N р eR р/(W бр R и) ≤ R р, где для прямоугольного сечения эксцентриситет e = h вр/2; N р - растягивающее усилие; h вр - глубина ослабления односторонней врезкой. В изгибаемых и сжато-изгибаемых элементах переменной высоты опасное сечение, в котором возникают максимальные нормальные напряжения, не совпадает с положением максимального изгибающего момента. Оно определяется аналитически по экстремальному значению функции напряжений в крайнем волокне по длине стержня. Когда в сжато-изгибаемом элементе максимальный момент из расчета по деформированной схеме и максимальный момент из расчета по недеформированной схеме не совпадают (рис. 1), необходима проверка напряжений в обоих сечениях. В клееных элементах переменного сечения не следует допускать ослабления сечения по кромкам, а ограниченные местные ослабления от соединительных креплений при определении места опасного сечения могут не учитываться. Что делает отдел по эксплуатации и сопровождению ИС? Отвечает за сохранность данных (расписания копирования, копирование и пр.)... Живите по правилу: МАЛО ЛИ ЧТО НА СВЕТЕ СУЩЕСТВУЕТ? Я неслучайно подчеркиваю, что место в голове ограничено, а информации вокруг много, и что ваше право... ЧТО И КАК ПИСАЛИ О МОДЕ В ЖУРНАЛАХ НАЧАЛА XX ВЕКА Первый номер журнала «Аполлон» за 1909 г. начинался, по сути, с программного заявления редакции журнала... Что способствует осуществлению желаний? Стопроцентная, непоколебимая уверенность в своем... Не нашли то, что искали? Воспользуйтесь поиском гугл на сайте:
|