Сдам Сам

ПОЛЕЗНОЕ


КАТЕГОРИИ







Обогащение крупного класса в тяжелосредных сепараторах





Определяем содержание классов 0 - 0,5 и 0,5 - 13 мм в исходном питании тяжелой среды

x1= g0-0,5 × (1-h2) = 20,82× (1-0,94) = 1,24 %;

где g0-0,5 = 20,82 % (табл.6).

g0,5-13 = g0-13 × (1- h2) - x1= 62,587× (1- 0,94) - 1,24= 4,39 %.

Определяем фракционный состав исходного с учетом КПД грохота (табл.13).

Из табл. 6 записываем значения выходов и зольностей фракций класса 13-100 мм в графы 2 и 3 табл.13.

В графу 5 заносим зольности фракций класса 0,5-13 мм из табл.6.

В строку “Итого” графы 4 помещаем выход класса 0,5-13 мм g0,5-13=4,39 %. К этой величине пересчитываем выходы фракций класса 0,5-13 мм (табл.13).

Таблица 13

Плотность, 13-100 мм 0,5-13 мм Исходный
г/см3 gш Ad gш Ad gш Ad g
1 2 3 4 5 6 7 8
< 1,3 30,87 3,302 2,397 2,899 33,267 3,273 82,443
1,3-1,4 0,447 9,617 0,148 6,437 0,595 8,826 1,476
1,4-1,5 0,369 15,479 0,04 14,545 0,41 15,387 1,015
1,5-1,6 0,332 24,632 0,017 23,566 0,349 24,582 0,864
1,6-1,8 0,245 34,039 0,02 34,714 0,265 34,089 0,656
> 1,8 5,151 70,082 0,315 68,278 5,466 69,978 13,546
Итого 37,414 13,082 2,937 10,586 40,351 12,9 100,0

Для фракции < 1,3 г/см3:

39,952 - 48,956

х - 4,39

х = 39,952× 4,39/48,956 = 3,58 %;

где 39,952 - выход фракции < 1,3 г/см3, 48,956 - выход класса 0,5-13 мм (из табл. 6).

Для фракции 1,3-1,4 г/см3:

х = 2,468× 4,39/48,956 = 0,148 %;

и т. д. для других фракций. Полученные результаты помещаем в графу 4 табл.13.

Находим выход и зольность исходного угля, поступающего на тяжелосредное обогащение, графы 6 и 7.

g-1,3 = 30,87 + 2,397 =33,267 %,

Ad-1,3 = (30,87× 3,302 + 2,397× 2,899)/33,267 = 3,273 %

и т. д. для других фракций.

Проверка правильности заполнения табл.13:

37,414 + 2,937 = 40,351 %,

37,414× 13,082 + 2,937× 10,586 = 40,351× 12,9,

520,53 = 520,53.

Пересчитываем выходы фракций исходного (графа 6 табл.13) к 100 %:

g-1,3 = 33,267× 100,0/40,351 = 82,443 %

и т. д. для других фракций.

Результаты помещаем в графу 8.

Расчет шламообразования

Дополнительный выход шлама в процессе тяжелосредного обогащения принимаем а = 4 % (от количества материала, поступающего на данную операцию).

x2 = g6 × a/100 = 41,169× 4/100 = 1,64 %,

Adx2 = Ad6 =12,885 %.

Выход и зольность общего шлама:

x3 = x1 + x2 = 1,24 + 1,64 = 2,88 %,

Adx3= (1,24× 12,123 + 1,64× 12,885)/ 2,88 = 12,55 %,

где Adx1= Ad0-0,5 = 12,123 %.

Выход и зольность исходного тяжелой среды без шлама:

g ‘6 = g6 - x3 =41,169 - 2,88 = 38,28 %,

Ad6 = (41,169× 12,885 - 2,88× 12,55)/38,281 =12,901 %.

Проводим корректировку фракционного состава исходного к Ad6=12,901 %. Значения выходов фракций 1,3-1,4, 1,4-1,5, 1,5-1,6 и 1,6-1,8 г/см3 (графа 8 табл.13) оставляем без изменения. Определяем выходы фракций <1,3 и >1,8 г/см3 из уравнения баланса (значения зольностей фракций в уравнение записываем из графы 7 табл.13):

100 × 12,901 = g-1,3 × 3,273+1,476× 8,826+1,015× 15,387+0,864× 24,582+

+0,656× 34,089+(100 - g-1,3 - (1,476+ 1,015+0,864+0,656))× 69,978;

g-1,3 = 82,442 %.

g+1,8 = 13,547 %.

Скорректированный фракционный состав записываем в графу 2 табл.14

Концентрат

Плотность разделения для концентрата rк = 1,65 г/см3. Находим выход концентрата для каждой фракции.

Фракция 1,3-1,4 г/см3 (табл.14). Для плотности разделения rк = 1,65 г/см3 и средней плотности фракции rср = 1,35 г/см3 в прил. 4 [1] определяем извлечение фракции в концентрат тяжелосредного сепаратора Е = 100,00 %.

g 1,3-1,4 = 1,476 × 100,0/100 = 1,476 %,

аналогично вычисляют значения выходов для других фракций.

 

 

Отходы

Плотность разделения для отходов rо = 1,65 г/см3. В прил. 5 [1] находим извлечение каждой фракции в отходы сепаратора. Для фракции 1,4-1,5 г/см3:

rср = 1,45 г/см3, Е = 0,13 %,

g1,4-1,5 = 1,015× 0,13/100 =0,013%

и т. д. для других фракций.

Проверка правильности заполнения табл.14:

84,888+15,112=100,00%,

299,606 + 990,496 = 1290,102.

Определяем выход и зольность продуктов (табл.14).

Концентрат без шлама

g ‘8 = g ‘6 /100× ågk = 38,28 /100× 84,888=32,495%,

Ad8= (ågk × Ad)/ågk =299,606/84,888=3,529%.

Концентрат со шламом

g8 = g ‘8 + x3 = 32,495 + 2,88 = 35,375 %,

Ad8 = (32,495× 3,529 + 2,88× 12,55)/ 35,375 = 4,263 %.

Отходы

g9 = g ‘6 /100× ågотх = 38,28/100×15,112 = 5,785 %,

Ad9= (ågотх × Ad)/ågотх = 990,496/15,112 = 65,544 %.

Проверочный расчет

g6 = g8 + g9 = 35,375 + 5,785 = 41,169 %,

Ad6 = (35,375× 4,263+5,785 × 65,544)/ 41,169=12,885 %.

Обезвоживание концентрата на грохоте сброса суспензии

На грохоте сброса суспензии шламообразование составляет 4 % от количества материала, поступающего на грохот.

Выход и зольность дополнительного шлама:

x4 = g8 × 0,04 = 35,375× 0,04 = 1,415 %,

Adx4= Ad8 = 4,263 %.

Общее количество шлама в питании грохота:

x5 = x3 + x4 = 2,88 + 1,415 = 4,295 %,

Adx5= (2,88× 12,55 + 1,415× 4,263)/4,295 =9,819 %.

Выход и зольность шлама, попадающего в некондиционную суспензию при эффективности грохочения 90 %.

g19 = x5 × 0,9 = 4,295 × 0,9 = 3,865 %,

Ad19 = Adx5 =9,819 %.

Выход и зольность обезвоженного на грохоте концентрата:

g10 = g8 - g19 = 35,375 - 3,865 = 31,83 %,

Ad10 = (35,375× 4,263 - 3,865× 9,819)/ 31,509 = 3,575 %.

Обогащение мелкого класса в отсадочных машинах

Обесшламливание в загрузочном устройстве отсадочной машины

На обесшламливание поступает уголь g7=58,832 %, Ad7=10,921 %.

Определяем содержание класса 0-0,5 мм в классе 0-13 мм:

x1 = g0-0,5 × h2 = 20,82× 0,94 = 19,571 %,

Adx1= Ad0-0,5= 12,123 %.

Принимаем эффективность грохочения в загрузочном устройстве отсадочной машины h3 = 0,7 и дополнительное шламообразование:

в загрузочном устройстве a1 = 2 %, в отсадочной машине a2 = 12 %.

g21 = х1 × h3 = 19,571× 0,7 = 13,699 %,

Ad21= Adх1 = 12,123 %.

Выход и зольность надрешетного продукта загрузочного устройства:

g20 = g7 - g21 = 58,832 - 13,699 = 45,133 %,

Ad20= (58,832× 10,921 - 13,699× 12,123)/45,133 = 10,556 %.

Определяем выход и зольность класса 0,5-13 мм без шлама с учетом, что в загрузочном устройстве отсадочной машины происходит дополнительное шламообразование.

g ‘7 =(g7 - x1)× (1 - a1 /100)× (1 - a2 /100)=

=(58,832 - 19,571)× (1 - 2 /100)× (1 - 12 /100)= 39,686 %,

Ad7= (g7 × Ad7 - x1 × Adx1)/g ‘7 × (1 - a1 /100)× (1 - a2 /100)=

= (58,832× 10,921 - 19,571× 12,123)/ 39,686× 0,98× 0,88 = 11,841 %.

Выход и зольность шлама, поступающего на отсадку:

x2= x1× (1 - h3) + (g7 - x1)×(a1 /100+(1 - a1 /100)× a2 /100)=

= 19,571× (1- 0,7)+(58,832-19,571)× (0,02+(1-0,02)× 0,12)= 11,274 %.

Adx2 = (x1× Adx1× (1-h3)+(g7 × Ad7 - x1× Adx1)×(a1 /100+(1- a1 /100)× a2 /100))/x2=

=(19,571× 12,123× (1- 0,7)+(58,832× 10,921-19,571× 12,123)× (0,02+

+(1-0,02)× 0,12))/11,274 = 11,167 %.

Определяем фракционный состав исходного, поступающего в отсадочную машину. Пересчитываем значения выходов фракций класса 0,5-13 мм (табл.6) к g ‘7 = 39,686 %.

Для фракции < 1,3 г/см3:

48,956 - 39,686

39,952 - х

х = 39,952 × 39,686/48,956 =32,387 %

и т. д. для других фракций.

Результаты помещаем в графу 2 табл.15. В графу 3 переписываем значения зольностей фракций из табл.6. Для расчета выходов концентрата и отходов величины извлечения фракций берем из прил. 6 и 7 [1].

Дальнейший порядок заполнения табл.15 аналогичен оформлению табл.14.

 

Концентрат без шлама

g ‘22 = 34,667 %, Ad22 = 113,632/34,667= 3,278 %.

Концентрат со шламом

g22 = g ‘22 +x2 = 34,667 + 1,64 = 36,307 %,

Ad22 = (34,667× 3,278 + 1,64× 12,885)/36,307 = 5,07 %.

Порода

g23 = 4,111 %, Ad23 = 276,679/4,111 = 67,305 %.


Таблица 14

Результаты обогащения класса 13-100 мм в тяжелых средах

Плотность Исходный Концентрат, rk = 1,65 Отходы
фракций g Ad g × Ad rср Ek gk gk × Ad Eo go go × Ad
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
1,2-1,3 82,442 3,273 269,856 1,25   82,442 269,856      
1,3-1,4 1,476 8,826 13,025 1,35 99,14 1,463 12,913 0,86 0,013 0,112
1,4-1,5 1,015 15,387 15,618 1,45 78,64 0,798 12,282 21,36 0,217 3,336
1,5-1,6 0,864 24,582 21,247 1,55 21,36 0,185 4,538 78,64 0,680 16,708
1,6-1,8 0,656 34,089 22,365 1,7 0,07 0,0 0,016 99,93 0,656 22,349
1,8-2,6 13,547 69,978 947,990 2,2   0,0 0,0   13,547 947,990
Итого 100,0 12,901 1290,102 84,888 299,606 15,112 990,496

 

Таблица 15

Результаты обогащения класса 0,5-13 мм отсадкой

Плотность Исходный Концентрат, rk = 1,58 Отходы
фракций g Ad g × Ad rср Ek gk gk × Ad Eo go go × Ad
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
1,2-1,3 32,387 2,889 93,884 1,25 99,83 32,332 93,725 0,0 0,0 0,0
1,3-1,4 2,001 6,437 12,880 1,35 93,46 1,870 12,038 0,08 0,002 0,001
1,4-1,5 0,547 14,545 7,950 1,45 67,23 0,367 5,345 1,380 0,008 0,110
1,5-1,6 0,224 23,566 5,270 1,55 34,32 0,077 1,809 7,560 0,017 0,398
1,6-1,8 0,268 34,714 9,294 1,7 7,7 0,021 0,716 30,450 0,082 2,830
1,8-2,6 4,260 68,278 290,839 2,2   0,0 0,0 93,980 4,003 273,330
Итого 39,686 10,586 420,118 - - 34,667 113,632 - 4,111 276,679

Проверочный расчет

g20 = g22 + g23 = 44,84 + 4,111 = 48,951 %,

Ad20 = (44,84× 5,07+ 4,111× 67,305) /49,862 = 10,705%.

Обезвоживание концентрата отсадки в багерзумпфе

Принимаем эффективность классификации по крупности 0,5 мм h3 = 90 %.

Выход и зольность слива багерзумпфа:

g25 = x2 × h3 = 10,18 × 0,9 = 9,158 %, Ad25 = Adx2 = 11,167 %.

Выход и зольность концентрата отсадки после багерзумпфа:

g24 = g22 - g25 = 44,84 - 9,158 =35,682 %,

Ad24 = (44,84× 5,07 - 9,158× 11,167)/35,682 = 3,505 %.

Обезвоживание концентрата в центрифуге

Принимаем, что вместе с фугатом уходит 3 % материала, поступающего в центрифугу, зольностью на 2 % больше, чем зольность исходного центрифуги.

Выход и зольность шлама, удаляемого с фугатом:

g27 = g24 × 0,03 = 35,682 × 0,03 = 1,07 %,

Ad27= Ad24 + 2,0 = 3,505 + 2,0 = 5,505 %.

Выход и зольность обезвоженного на центрифуге концентрата:

g26 = g24 - g27 = 35,682 - 1,07 = 34,614 %,

Ad26 = (35,682 × 3,505 - 1,07 × 5,505)/34,614 =3,441 %.

Проверочный расчет:

g22 = g25 + g27 + g26 = 9,158 + 1,07 + 34,614 = 44,84 %,

Ad22 = (9,158 × 11,167 + 1,07× 5,505 + 34,614× 3,441)/44,84 = 5,07 %.

Результаты расчета схемы переработки углей сводим в табл.16.

 

Таблица 16

Баланс продуктов переработки

№ продукта Наименование продуктов g Ad
1 2 3 4
  Концентрат класса, мм 13-100 0,5-13   31,83 34,614   3,575 3,441
  И т о г о концентрата 66,445 3,505
  Отходы класса, мм 13-100 0,5-13   5,849 4,111   65,545 67,305
  И т о г о отходов 9,96 66,271
  Шлам, находящийся в: некондиционной суспензии подрешетном загрузочного устройства сливе багерзумпфа фугате   3,49 8,969 9,158 1,071   9,547 12,123 11,167 5,503
  И т о г о шлама 22,687 11,028
  В с е г о 100,000 11,729

 

 








Живите по правилу: МАЛО ЛИ ЧТО НА СВЕТЕ СУЩЕСТВУЕТ? Я неслучайно подчеркиваю, что место в голове ограничено, а информации вокруг много, и что ваше право...

ЧТО И КАК ПИСАЛИ О МОДЕ В ЖУРНАЛАХ НАЧАЛА XX ВЕКА Первый номер журнала «Аполлон» за 1909 г. начинался, по сути, с программного заявления редакции журнала...

Что вызывает тренды на фондовых и товарных рынках Объяснение теории грузового поезда Первые 17 лет моих рыночных исследований сводились к попыткам вычис­лить, когда этот...

ЧТО ТАКОЕ УВЕРЕННОЕ ПОВЕДЕНИЕ В МЕЖЛИЧНОСТНЫХ ОТНОШЕНИЯХ? Исторически существует три основных модели различий, существующих между...





Не нашли то, что искали? Воспользуйтесь поиском гугл на сайте:


©2015- 2024 zdamsam.ru Размещенные материалы защищены законодательством РФ.