|
Метод совместного решения приближенных уравнений равновесия и условия пластичности
Рассматривая условия деформации в объеме металла, находящегося в полости фигуры штампа, автор в свое время утверждал [18], что во второй период штамповки (когда фигура полностью заполнена металлом и происходит только вытекание излишка его в заусенец) пластическая деформация не будет охватывать весь этот объем. Например, заштрихованный в клетку объем металла (рис. 9.18) в полостях бобышек во всяком случае не будет охвачен пластической деформацией, а будет лишь находиться в условиях всестороннего сжатия. Так как процесс истечения металла в заусенец во второй период штамповки аналогичен процессу выдавливания, автор предположил [18], что пластической деформацией будет охвачен относительно небольшой объем металла по обе стороны от плоскости разъема штампа. Предыдущее утверждение и данное предположение в дальнейшем было подтверждено С. И. Губкиным при помощи оптического метода изучения пластических напряжений, а также результатами экспериментов на образцах с нанесенной координатной сеткой. Рис.9.18. Схема очага деформации при течении металла в заусенец С. И. Губкин пишет: „весь объем поковки в последний момент штамповки может быть разделен на три зоны. Первая зона концентрированного неоднородного напряженного состояния находится вблизи выхода металла в облойный мостик. Вторая зона занимает центральную часть поковки и по внешнему виду имеет линзообразную форму. Третья зона представляет как бы оболочку, в которую заключена линзообразная зона напряженного состояния. В этой зоне пластическая деформация отсутствует и имеет место однородное напряженное состояние (гидростатическое давление). Для третьей зоны девиаторная часть напряженного состояния равна нулю. Правильность этого предположения была проверена как на самом веществе, привлеченном для оптического анализа напряженного состояния, так и на металлических моделях". Е. И. Семенов при опытах с нанесением координатной сетки получил аналогичные результаты. По экспериментальным данным можно заключить, что очаг деформации в поперечном сечении имеет чечевицеобразную форму(рис. 9.16) (штрихпунктир), причем отношение колеблется в пределах 2,0 — 5,0. В целях упрощения дальнейших расчетов мы примем форму сечения очага деформации, взамен чечевицеобразной, в виде двух соприкасающихся треугольников abd и cbd (рис. 9.18). Удельное усилие определим сперва для поковок удлиненной формы, имеющей в плоскости разъема форму прямоугольника, счи тая деформацию плоской, т. е."равной нулю в направлении оси у (рис. 9.19). Ввиду симметрии относительно плоскости zy будем рассматривать только правую (по рис. 9.17) часть поковки, и расположим начало координат полярной системы в точке О'. Используем первое уравнение системы (3.51) Поскольку нас интересует необходимое для деформации удельное усилие, а не распределение напряжений в очаге деформации, Рис. 9.19. Схема к определению усилия штамповки для поковок удлиненной формы будем искать значение напряжений на границе очага деформации, т. е. при = . Так как на границе очага деформации постоянно, то в этом случае не зависит от и, следовательно, Касательные напряжения ' на пограничной поверхности примем максимальными . Тогда в силу уравнений (8.12) и
Напряжение на граничной поверхности при = , согласно принятому, равно , при = 0 значение равно нулю, так как плоскость ху является плоскостью симметрии, т. е. главной плоскостью. Допустим, что является линейной функцией , тогда ' Подставляя все приведенные значения в (3.51), получим
откуда
а после интегрирования . (9.51) На границе тела поковки и заусенца, т. е. при (рис.9.17) напряжение должно быть равно напряжению в той же точке заусенца, а именно по формуле
В связи с этим = +C, откуда C= и (9.52)
Для определения деформирующей силы перейдем к прямоугольной системе координат zx с центром О (рис.9.19), тогда, согласно уравнения (5. 1) и с учетом, что , где — длина поковки, получим , а после подстановки из (9.52): . (a) Выразим и через. . По рис. 9.20 видно:
- Поскольку угол мал вследствие малости отношения Рис. 9.20. Схема к определению угла "■з сравнительно с отношением , то и, следовательно, Таким же путем получим Подставляя значения и в уравнение (а), получим . и после интегрирования путем подстановки = Z . Подставляя пределы, имеем . Определяем по рис. 9.20 угол из , учитывая, что После подстановки получим. . Так как площадь проекции поковки , удельное давление будет . (9.53) Коэффициент перед отношением является функцией , т. е. относительной высоты очага деформации. При = 1 этот коэффициент будет равен 0,25, т. е. будет тем же самым, что и в случае плоской осадки при аналогичном отношении . Это означает, что очаг деформации является плоским с постоянной высотой h3. Значения данного коэффициента при других значениях представлены на рис. 9.21, кривая а. Выражение для коэффициента перед отношением можно значительно упростить, используя метод приближенных функций. В пределах . = 0,25-0,078 при этом ошибка не будет превышать 1,5°/0, а в масштабе графика рис. 9.19 не будет отличима. В связи с этим формулу (9.53) можно написать в форме (9.53 а) Отношение , как сказано ранее, согласно опытным данным, колеблется в пределах 2—5. Принимая по графику рис..9.19, кривая a, имеем и для этого случая получим . (9.54)
Рис.9.21. Зависимость коэффициента перед отношением (формула 9.53)от При определении удельного усилия течения металла в штампе для поковок, представляющих тело вращения, примем распределение напряжений в ее сечениях, проходящих через ось , таким же, как в сечениях, параллельных плоскости xz в поковке удлиненной формы, т. е. используем выражение (9.51), заменив в нем на : Произвольная постоянная определится из условия, что при , , согласно формуле (9.49), и тогда . Дифференциал площади и деформирующая сила , Связь координаты с координатой будет такая же, как и связь с х для плоской задачи Подставляя, имеем После интегрирования, подстановки пределов и учитывая, что , получим и, следовательно, удельное давление будет (9.55) График значений коэффициента при отношении представлен На рис.9.19, кривая . При = 1 его значение равно , как и в формуле (9.53 а) при аналогичном отношении . Со сходимостью вплоть до 3-го знака после запятой выражение . можно заменить выражением 0,167 — 0,044 и тогда формула (9.55) примет весьма простой вид: - (9.55 a) Принимая =3,5 ––4,0, получим (0,167 -- 0,044 ) 0,10 и удельное давление будет - (9.56) Формулы (9.48), (9.50), (9.54) и (9.56) будем считать расчетными. Таким образом, усилие штамповки определится для поковок прямоугольных в плане или приближающихся к прямоугольнику: . (9.57) для поковок круглых в плане или приближающихся к ним (9.58) где F3 — площадь мостика канавки для заусенца; Fп — площадь проекции поковки. Формулы (9.57) и (9.58), учитывая предпосылку, положенную в основу при их выводе, действительны для тех случаев, когда выступы в полостях верхнего и нижнего штампов не пересекают плоскости разъема и отстоят от нее на расстояние не меньше, чем .
Живите по правилу: МАЛО ЛИ ЧТО НА СВЕТЕ СУЩЕСТВУЕТ? Я неслучайно подчеркиваю, что место в голове ограничено, а информации вокруг много, и что ваше право... Что делать, если нет взаимности? А теперь спустимся с небес на землю. Приземлились? Продолжаем разговор... ЧТО ПРОИСХОДИТ, КОГДА МЫ ССОРИМСЯ Не понимая различий, существующих между мужчинами и женщинами, очень легко довести дело до ссоры... Что способствует осуществлению желаний? Стопроцентная, непоколебимая уверенность в своем... Не нашли то, что искали? Воспользуйтесь поиском гугл на сайте:
|